Расчет выпарных аппаратов

Для расчета выпарных аппаратов и испарителей пленочного типа формула (1.70) обычно приводится в виде [c.45]

При расчете выпарных аппаратов, предназначенных для упаривания растворов, необходимо учитывать два дополнительных (по сравнению с чистыми жидкостями) фактора, влияние которых в некоторых случаях приводит к существенному снижению интенсивности теплообмена,— это вспенивание и накипеобразование. Теоретически обоснованных количественных оценок влияния этих факторов до сих пор нет, хотя объем опытного материала, накопленного к настоящему времени, достаточно большой. [c.362]

И соотношений расходов пара по простейшему методу расчета выпарного аппарата [c.94]

Вопросы программирования теплового расчета выпарных аппаратов для вычислительной машины рассматривались в литературе При разработке алгоритмов расчета выпарных и испарительных установок на цифровых вычислительных машинах могут быть использованы методические основы расчета различных рекуперативных теплообменных аппаратов на электронных цифровых вычислительных машинах [c.96]

РАСЧЕТ ВЫПАРНЫХ АППАРАТОВ [c.417]

Для учета гидростатической депрессии при расчете выпарных аппаратов многие авторы 6], (20] рекомендуют определять температуру кипения жидкости на середине высоты слоя жидкости в аппарате. По этой методике определяется давление на середине высоты слоя раствора, которое равно сумме давления вторичного пара в аппарате и гидростатического давления слоя жидкости на середине высоты трубы [c.16]

В общем случае при тепловом расчете выпарных аппаратов и теплообменников, устанавливаемых на выпарных станциях, можно встретиться со следующими основными видами теплообмена [c.67]

Коэффициент теплопередачи к изменяется в процессе выпарки. Для расчета выпарного аппарата необходимо знать зависимость к = = /" (6), которую можно представить графически. [c.164]

Тепловой расчет выпарных аппаратов и испарителей с электрообогревом [c.166]

Д) ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ РАСЧЕТЫ ВЫПАРНЫХ АППАРАТОВ [c.527]

Для поверхностных аппаратов зачастую плотность потока массы между двумя фазами вещества (массовая нагрузка, массовое напряжение поверхности нагрева) / характеризует их производительность. В особенности это касается выпарных аппаратов если их производительность считать по испаренной влаге, то т = Р. Хотя / при этом связана с д простым соотношением д г или д = /Аг, каждая из этих характеристик (д и /) влияет на компоненты Rl термического сопротивления теплопередаче = Мд ( — на интенсивность образования накипи, д — на теплоотдачу при кипении и конденсации), поэтому приходится выполнять, вариантные расчеты, например по методу нагрузочных характеристик [35]. [c.12]

В настоящее время расчет интенсивности теплообмена в выпарных аппаратах производят в основном по эмпирическим формулам типа а = Л<7 р в которых коэффициенты А и показатели степени при <7 и р являются функциями концентрации раствора. С ростом концентрации значение п, как правило, уменьшается. Построение обобщенных формул вызывает значительные трудности из-за отсутствия данных по свойствам растворов на линии насыщения. Опубликованные в литературе отдельные, не очень полные данные, как правило, относятся к низким температурам. Например, приведенные в табл. 13.2 значения коэффициентов диффузии определены при г = 25° С. Предложенный Нернстом способ пересчета значений D на другие температуры с использованием данных о предельной подвижности ионов дает достаточную точность только для бесконечно разбавленных растворов. [c.362]

ГОСТ 13372—67 регламентирует выбор емкостей от 0,01 до 200 м сосудов и аппаратов, изготовляемых из металлических материалов и пластических масс и применяемых в химической, нефтяной, целлюлозно-бумажной, пищевой и смежных отраслях промышленности. Этот стандарт не распространяется на хранилища для жидких продуктов, а также аппараты, для которых емкость является производной от основных размеров, определяемых технологическим расчетом при конструировании, например, аппараты колонного типа, выпарные аппараты, аппараты с вращающимися барабанами, кожухотрубные теплообменники. [c.143]

Невозможно спроектировать выпарной аппарат и всю установку, полностью удовлетворяющие всем перечисленным условиям. Чаще всего достижение одного высокого показателя возможно за счет снижения другого. В каждом случае проектирования выпарной станции необходимо производить сравнительные технико-экономические расчеты. [c.137]

Расчет поверхности нагрева рекуперативных выпарных аппаратов ничем не отличается от аналогичных расчетов рекуперативных теплообменников (см. п. 2.2.2). [c.156]

После конструктивного расчета греющей камеры (длины и диаметра труб, проходных сечений трубного и межтрубного пространств, диаметров греющей камеры и обечайки аппарата, перегородок и т. д.) производят расчет циркуляции раствора (см. разд. 3 кн. 3 настоящей серии). Для устранения инкрустации поверхности нагрева скорость раствора на входе в греющие трубы должна быть не менее 2,5 м/с. При многократной циркуляции раствора существует понятие кратности циркуляции Кв., т. е. отношения количества раствора О, кг/ч, циркулирующего в выпарном аппарате, к количеству выпаренной из него влаги W, кг/ч. В выпарных аппаратах кратность циркуляции Хц = 0/ =20- -40. Методика расчета циркуляции описана в [5]. [c.157]

Размеры дистилляционного куба. В теплотехническом отношении дистилляционный куб представляет собой однокорпусный выпарной аппарат, предназначенный для выпаривания определенного количества жидкости в заданное время. Методика расчета поверхности теплообмена дистилляционных кубов аналогична методике расчета рекуперативных теплообменников [36]. В конструктивном отношении дистилляционный куб представляет собой вертикальный (реже горизонтальный) цилиндр с нагревательными трубками, служащий одновременно опорой для ректификационной колонны или установленный отдельно от колонны и свя- [c.176]

В то же время для Re , < 500 при различных скоростях было отмечено снижение падения давления по сравнению с расчетом для однофазного парового потока. Этот эффект представляет очень большой интерес для процесса выпаривания жидкостных пленок, так как он лежит до границы начала срыва капель жидкости с поверхности пленки. Такое снижение сопротивления вызовет уменьшение температурной депрессии, что повысит эффективность выпарных аппаратов. [c.240]

Материальный баланс и тепловой расчет процесса выпарки (578). 9-1-3. Теплоотдача в выпарных аппаратах (583). 9-1-4. Размеры парового пространства над раствором (585). [c.573]

Выпарные установки периодического действия имеют ограниченное применение. Их расчет приведен в [21, 25]. Конструкции аппаратов с погружным горением и их расчет приведены в [41]. Механический расчет корпуса и отдельных элементов выпарных аппаратов приводится в [8, 21]. [c.578]

Выпарные аппараты в большинстве случаев включаются в комплексные схемы выпарных станций. Тепловой и материальный расчет отдельных аппаратов зависит от схемы его включения . [c.578]

Расчет коэффициента теплопередачи в выпарных аппаратах с искусственной циркуляцией см. [30]. [c.583]

Основной задачей при поверочных расчетах выпарных установок является возможность установления оптимального режима работы (размеры поверхности нагрева отдельных аппаратов заранее известны ). В качестве оптимального принимается режим, обеспечивающий заданную производительность установки. Вопросы определения режимов работы установки, обеспечивающих оптимальные значения технико-экономических и других критериев эффективности, рассмотрены в литературе недостаточно полно. [c.10]

Сложность и громоздкость математического аппарата, необходимого для исследования и расчета выпарных установок, требует использования современных средств вычислительной техники. Применение вычислительных машин способствует более углубленному изучению выпарных установок, их более эффективному проектированию и эксплуатации. Однако возможность применения этих средств ограничивается отсутствием математических моделей МВУ. [c.13]

Математическому описанию стационарных п роцессов конденсации пара посвящен ряд работ Нестационарные процессы конденсации теоретически изучались Чангом на основе совместного решения уравнений неразрывности, движения и энергии, записанных для ламинарной пленки при соответствующих граничных условиях. Уравнения были приведены к безразмерному виду и численно решались с помощью электронных вычислительных машин. Полученные автором решения очень громоздки. Поэтому использовать их при расчете и моделировании переходных процессов в МВУ затруднительно. К тому же эти процессы развиваются, как это будет показано дальше, со скоростями значительно большими, чем скорости переходных процессов в других звеньях выпарных аппаратов. [c.17]

В выпарных аппаратах обычно толщина стенки трубы 6 = 1 — 4лш критерий для стенки больше 0,3. При этом условии длительностью распределения температуры в стенке трубы можно пренебречь и рассматривать кипятильную трубку как сосредоточенную емкость. На примере водяного экономайзера и пароперегревателя парового котла было показано практическое совпадение результатов расчета по уравнению теплопроводности и по уравнению теплового баланса и сделан вывод о том, что [c.23]

На основе приведенного краткого обзора исследований и методов расчета переходных процессов в выпарных установках можно сделать вывод, что отсутствует достаточно полная система уравнений, описывающая переходные процессы в выпарном аппарате по различным параметрам с учетом их взаимосвязи. Отсутствует также система уравнений, описывающая переходные процессы в МВУ. [c.24]

При разработке методов расчета установившихся и переходных процессов в МВУ целесообразно использовать опыт, накопленный отечественными и зарубежными учеными по исследованию и расчету переходных процессов в теплотехнических объектах, в которых происходят процессы, аналогичные процессам в выпарных аппаратах. Ниже приводится краткий обзор этих работ. [c.24]

При расчете и исследованиях изменения уровня в переходных процессах необходимо учитывать, что в выпарных аппаратах различают пьезометрический (гидростатический) и видимый уровни. Ввиду значительных трудностей контроля видимого уровня, связанных со сложностью измерений малых перепадов давления вязких растворов и суспензий, сложностью конструктивного выполнения отбора импульса, а также тем, что регулирование гидростатического уровня обеспечивает во многих случаях хорошее качество работы выпарного аппарата, аппараты с встроенной поверхностью нагрева оборудованы, как правило, датчиками, измеряющими пьезометрический уровень. [c.31]

В качестве примера на основе формулы (1,71) рассчитан объем пленки конденсата ряда промышленных выпарных аппаратов. Конструктивные параметры аппаратов, объем греющей камеры и результаты расчета приведены в табл. 1. [c.37]

На длинных трубопроводах, соединяющих выпарные аппараты МВУ, вследствие потерь тепла в окружающую среду температура раствора на выходе (i — 1)-го аппарата больше температуры на входе в г-й аппарат. Методически можно учесть эту разницу путем расчета потерь тепла от трубопровода в окружающую среду, однако ввиду малости ею пренебрегают. [c.59]

При расчетах выпарных аппаратов чаще всего принимают температуру вторичного пара равной температуре насыщения растворителя при данном давлении. Такое допущение, не вы-( зывая существенных погрешностей в расчете, значительно упрр-I щает его. [c.19]

К числу теплообменных аппаратов относятся многочисленные агрегаты разнообразного назначения. Сюда относится прежде всего п а-р о в о й котел, в отдельных местах которого происходит теплообмен между газом и водой в различных ее состояниях. Всякого рода п о -догреватели, в которых тепло передается от пара или воды к воде или другой жидкости, образуют большой класс теплообменных аппаратов. Сюда, наконец, относятся и паропреобра-зователи, в которых за счет пара одних параметров получают пар других параметров, и различные промышленные выпарные аппараты. Расчет теплообмена [c.265]

Разработанные в последнее время технологии умягчения воды позволяют обеспечить возможность использования ОРР для регенерации катионитных фильтров без применения дорогостоящих выпарных аппаратов [9, 10]. На рис. 1.1,в—е приведены схемы умягчения воды без выпарных аппаратов. По схеме, представленной на рис. 1.1,6, разбавленная часть ОРР и отмывочные воды собираются в бак 17, откуда насосом 18 в течение филь-троцикла подаются в осветлитель исходной воды 1. Концентрированная часть ОРР собирается в баке 19, а затем насосом 7 подается в осветлитель 8, где подвергается содоизвестковой обработке. Полученный раствор подкисляется и направляется для регенерации катионитного фильтра. Расход кислоты (серной или соляной) принимается с таким расчетом, чтобы щелочность умягченной воды составляла 0,3—0,5 мг-экв/л, а расход соды принимается из расчета обеспечения необходимой концентрации регенерационного раствора (РР). [c.16]

Имеется множество уравнений, описывающих отдельные процессы в выпарных установках, например системы уравнений тепловых и материальных балансов И. А. Тищенко и других авторов, системы уравнений, примененные Н. И. Гельнерипым, уравнения Г. Н. Костенко для расчета процессов снижения производительности установки в связи с накипеобразованиями. Получены математические модели для расчета динамики изменения некоторых параметров одноступенчатого выпарного аппарата (уравнения А. Г. Левачева, Джонсона и Лея). Однако отсутствует достаточно полное математическое описание МВУ, позволяющее получать математические модели различных выпарных установок. [c.12]

Экспериментальные исследования переходных процессов в паро-жйдкостных теплообменниках и выпарных аппаратах показывают, что скорость изменения температурного режима на несколько порядков ниже величины скорости изменения коэффициента теплоотдачи при нестационарных режимах. Поэтому при нестационарных режимах этих аппаратов изменяется практически без запаздывания в соответствии с изменением температурного режима аппарата. При инженерных расчетах нестационарные режимы аппаратов можно рассчитать на основе статической зависимости [c.40]

Изменение теплового режима выпарного аппарата вследствие изменения материального и теплового баланса происходит со скоростями значительно меньшими, чем скорости нестационарного изменения режимов кипения, потому при расчете переходных процессов в выпарном аппарате можно пренебречь нестационарностыо изменений коэффициента теплоотдачи g и рассчитывать его по статическим зависимостям. [c.42]

Влияние скорости и давления жидкости на а и температуры жидкости на коэффициент А при изменении этих параметров в эксплуатационных пределах незначительно. Коэффициент зависит также от концентрации. Однако, учитывая, что в выпарном аппарате постоянная времени изменения концентрации значительно больше постоянной времени изменения температурного режима можно при расчете нестационарных температурных режимов принимать, что aj практически не зависит от концентрации (т. е. da /db = = 0). При изменении плотности теплового потока аппарата на 30% от установившегося значения коэффициент теплоотдачи изменяется в пределах 12% п = 0,6), т. е. в пределах точности экспериментального определения а . В дальнейшем рассматриваются переходные режилш при возмущениях порядка до 30% от равновес-иого значения, при этом коэффициент принимается постоянным и рассчитывается как среднее арифметическое значение в начальном и конечном установившемся состояниях. Следует отметить, что погрешность расчета температурного режима будет значительно меньше погрешности задания aj. [c.42]

Широкое распространение при разработке установок для опреснения соленых вод, а также в различных отраслях промышленности полз чили схемы МВУ, в которых выпарные и испарительные аппараты работают совместно с теплообменниками, подогревающими жидкость до температуры кипения (рис. 17). В таких установках процессы, происходящие в выпарных аппаратах и подогревателях, взаимосвязаны и потому их расчет и моделирование необходимо производить на основе совместного рассмотрения уравнений, описы-ваюпщх процессы в отдельных аппаратах. Для получения системы уравнений этих установок необходимо уравнения, описывающие процессы в выпарных и испарительных аппаратах (П1,17—П1,31), дополнить уравнениями иаро-жидкостных теплообменников. [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...