Диаграмма единичная

На рис. VII.3 представлены диаграммы единичных функций, выраженные в единичных масштабах, т. е. в истинных величинах. [c.111]

X (Kj K) dK—(VII.35) Рр, VII.3. Диаграммы единичных функций [c.111]

Если к, = 0,5, то диаграмма единичной первой передаточной функции будет симметричной относительно оси /—I. Такая диаграмма соответствует исходным законам единичных функций. Для исходных законов диаграмма = /1 ( ) удовлетворяет следующим условиям при /с = / i = 0,5 = 0,5 при к = 1 а птах = 1- [c.112]

Из уравнения (VII.39) следует, что при равных коэффициентах В, т. е. при равных 1т, максимальные значения С будут меньше при более высоком коэффициенте заполнения При симметричной диаграмме единичной второй передаточной функции, независимо от закона ее изменения, = 0,25. Поэтому для всех симметричных законов = /з к) максимальное значение единичных первых передаточных функций на основании выражения (VII.38) будет [c.113]

Фиг. 37. Теоретическая индикаторная диаграмма единичного удара ковочных молотов.

Фиг. 40. Уточнённая индикаторная диаграмма единичных ударов ковочных молотов.

Средняя ордината этой поверхности С. И. Губкиным и названа средней пластичностью. Зная среднюю пластичность Я, можно изучать влияние на нее таких факторов, как температура, скорость, химический состав, структура, и получать тем самым наиболее полное представление о пластичном поведении вещества. Представляется проблематичной возможность получения в некоторых случаях показателя средней пластичности, так как при а — —1 многие металлы могут показать неограниченную пластичность и в формуле средней пластичности, возможно, будет несобственный интеграл. С. И. Губкин рекомендует вместо объемной диаграммы единичной пластичности пользоваться при решении теоретических вопросов плоской диаграммой в координатах а—Влияние показателя б на пластичность при этом во внимание не принимается. Величину средней пластичности он предлагает определять приближенно по формуле [c.24]

Индикаторные диаграммы единичного хода с полным ударом показаны на рис. 17.9, где замкнутая кривая 1 обозначает изменение параметров верхнего, а кривая 2 - нижнего пара. [c.413]

Еще раз отметим, что излучение исходит из центра диполя, т. е. вектор S направлен по единичному вектору Rq. Формула (2.35) определяет мгновенное значение потока электромагнитной энергии, излучаемой по направлению 0. Диаграмма зависимости S от по- [c.31]

Соотношение (6.21) дает возможность достроить зависимость Сф (() по рис. 6.14 шкалой х, то есть зависимостью от температуры интенсивности фазовых превращений при единичном изменении температуры. Получаем Сф — х — <-диаграмму, которая вместе с I — х — диаграммой позволяет определить любую из этих характеристик, а также эффективную теплоемкость жира [c.150]

Линией слияния называется диаграмма, изображающая зависимость изучаемого усилия (опорной реакции, поперечной силы, изгибающего момента и т. д.) в определенном месте (сечении) конструкции от положения единичного груза. [c.470]

При введении в кремний атома элемента V группы Периодической системы элементов Д. И. Менделеева (например, мышьяка As) четыре из пяти его валентных электронов вступают в связь с четырьмя валентными электронами соседних атомов кремния и образуют устойчивую оболочку из восьми электронов. Девятый электрон оказывается слабо связанным с ядром пятивалентного элемента, он легко отрывается и превращается в свободный электрон (рис. 3.5, в), дырки при этом не образуется. На энергетической диаграмме этот процесс соответствует переходу электрона с уровня доноров (f jj в свободную зону (рис. 3.5, г). Примесный атом превращается в неподвижный ион с единичным положительным зарядом. Примесь этого типа называется донорной, а полупроводники, в которые введены атомы доноров, - электронными или п-типа электропроводности. В таких полупроводниках свободных электронов больше, чем дырок, и они обладают преимущественно электронной электропроводностью. [c.51]

Если в кремний введен атом трехвалентного элемента Ш группы Периодической системы элементов Д. И. Менделеева (например, бора В), то все три его валентных электрона вступают в связь с четырьмя электронами соседних ато-.мов кремния. Для образования устойчивой оболочки из восьми электронов не хватает одного. Им является один из валентных электронов, отбираемый от ближайшего соседнего атома, у которого в результате образуется незаполненная связь - дырка (рис. 3.5, д). На энергетической диаграмме этот процесс соответствует переходу электрона из валентной зоны на уровень акцепторов Wa и образованию в валентной зоне дырки (рис. 3.5, е). Примесный атом превращается в неподвижный ион с единичным отрицательным зарядом, свободного электрона при этом не образуется. Примесь такого типа называется акцепторной, а полупроводники, в которые введены атомы акцепторов, - дырочными или р-типа электропроводности. Дырок в них больше, чем свободных электронов. Поэтому эти полупроводники обладают преимущественно дырочной электропроводностью. [c.51]

Таким образом, кривая напряжение — деформация рассмотренного композита несколько отличается от диаграммы композита, разрушающегося в результате единичного разрыва. В частности, процесс прогрессирующего разрушения матрицы приводит к необратимому поглощению энергии, что может вызвать существенное повышение вязкости разрушения композита. Следует отметить также, что поглощение энергии происходит при условиях возрастающей нагрузки, аналогично тому, что наблюдается у упрочняющихся металлов. Это поведение отличается от ряда других механизмов поглощения энергии, которые обнаружены при разрушении композитов, например вытаскивания волокон, которое хотя и может дать вклад в работу разрушения при значительных раскрытиях трещины, но практически не увеличивает устойчивость материала перед разрушением. [c.448]

Из табл. 2 видно, что значение коэффициента корреляции в случае повреждения, характеризуемого как скоростью роста трещины, так и параметрами нагружения, приблин ается к 100 % значение Сц, отражающее реальность модели, вместо предсказанного единичного изменяется лишь в интервале 1,008—1,091. Положительность приближения показана на рис. 2, где приведена кинематическая диаграмма стали N 1 (см. табл. 1). [c.282]

Из рассмотренных примеров можно сделать следующее заключение. Все симметричные однородные законы единичных вторых передаточных функций дают однозначные решения, что далеко не всегда пригодно при расчете цикловых диаграмм и проектировании цикловых механизмов. Более универсальными являются несимметричные законы единичных вторых передаточных функций. [c.119]

Рис. 7.10. Диаграмма рассеяния длительности единичных рабочих ходов при обработке комплекта корпусных деталей на станках с ЧПУ

Этап I. Оценка характеристик комплекса обрабатываемых деталей ( pj, s) по результатам многократных замеров, поскольку технологическая документация не всегда соответствует значениям технологических параметров на рабочих местах. На рис. 7.10 приведена диаграмма рассеяния длительностей единичных обработок — интервалов времени между началом рабочего хода инструмента и его окончанием для деталей типа головки блока цилиндров и т. п. Измерения производились в течение двух недель по шести многооперационным станкам с ЧПУ всех обработанных изделий при всех переходах во время обработки. Как видно, несмотря на разнообразие изделий, технологических переходов, длин обработки и режимов, длительность единичных обработок сосредотачивается в пределах до 100 с. Среднее время единичной обработки (его математическое ожидание) составляет ,р =52,5 с, что характеризует как конструкцию изделия данного комплекта, так и методы и режимы обработки. Аналогично определяется и величина s. [c.183]

Этап II. Оценка характеристик рабочего цикла технологического оборудования ( псп. Х1, х> и др.) производится, как и на предыдущем этапе, по результатам многократных замеров длительности выполнения элементов рабочего цикла с последующей математической обработкой результатов (построением диаграммы распределения, расчетом средних значений и т. д.). На рис. 7.11 приведена диаграмма рассеяния длительности единичной замены координат как интервала времени между двумя рабочими ходами [c.183]

Рис, 7.11. Диаграмма рассеяния длительности единичной замены координаты обработки на многооперационном станке с ЧПУ [c.184]

При обработке на станках с ЧПУ. Сюда входит время быстрого отвода шпинделя, замены инструментов, быстрого подвода, координатного перемещения стола. По оси ординат отложен процент случаев, попавших в данный интервал. Как видно, длительность единичных холостых ходов значительно стабильнее длительности рабочих ходов отдельные реализации холостых перемещений выполняются с одинаковой скоростью, время различается лишь из-за поворота инструментального магазина на различные углы и вследствие различия величины координатных перемещений. В диаграмму включены и случаи, когда две и более обработки выполнялись без замены инструмента в итоге среднее время холостого хода составило + хг = 23 с. [c.184]

Среднее время единичной переналадки (9ср, пер) определяется по результатам наблюдений. На рис. 7.12, а приведена диаграмма длительности периодов времени на единичные переналадки. Всего за время наблюдения было зафиксировано 15 переналадок станков с длительностью от 50 до 350 мин. Средняя длительность переналадки 0ср. пер = 153 мин. [c.186]

Рис. 7.19. Диаграмма распределения длительности случайных единичных простоев линии обработки поворотного кулака автомобиля

В качестве примера на рис. 7.19 приведена диаграмма распределения длительности случайных единичных простоев линии поворотного кулака. По оси абсцисс отложено время t единичного простоя, по оси ординат — процент случаев простоя, попавших в данный интервал. Как видно, средняя длительность таких простоев составляет около 2 мин как для инструмента, так и для оборудования. [c.200]

Рис. 13. Диаграмма длительности единичных простоев для восстановления манипулятора

Диаграмма распределения длительности единичных простоев для восстановления Манипулятора представлена на рис. 13 здесь No = 100 %, ANi = = 27% AN = 26% и т.д. tt = = 0,25 мин Тг = 0,75 мин и т. д. Используя все эти данные, получим по формуле (32) Хв = 1,5 мин. [c.82]

Единичные удары — Индикаторные диаграммы 8 — 365, 368 [c.159]

Энергия удара при полных единичных ударах по теоретической индикаторной диаграмме (фиг. 37, холодный удар) [c.366]

Энергия единичного удара по уточнённой индикаторной диаграмме при холодном ударе [c.368]

Индикаторная диаграмма штамповочных молотов. На фиг. 41 изображена обобщённая теоретическая индикаторная диаграмма штамповочного молота при полном единичном ударе. Обобщённый двойной ход бабы состоит из хода вниз (при нажатии педали) и последующего первого холостого хода вверх (при освобождении педали). [c.368]

Для правильной разбивки всех составляющих элементов цикла во времени целесообразно построение цикловой диаграммы. Длительность единичного цикла [c.662]

Линия влияния есть диаграмма, изображающая изменение какой-нибудь величины (изгибающего момента, поперечной силы, прогиба и т. п.), вызванное движением единичного груза постоянного направления. Для балок рассматривается действие груза, перпендикулярного к оси балки. [c.79]

Расчет усилий в плоских фермах при подвижной нагрузке. Для суждения о невыгодном в отношении данного усилия или другой расчетной величины расположении подвижной нагрузки, а также для вычисления производимого любой нагрузкой эффекта применяются линии влияния. Линией влияния называется диаграмма, последовательные ординаты которой дают переменную величину усилия при движении единичного безразмерного груза (Р= ) вдоль загружаемого пояса. [c.145]

Линия влияния есть диаграмма, изображающая изменение какой-нибудь величины (изгибающего момента, поперечной силы, прогиба и т. п.), вызванное движением единичного груза постоян- [c.69]

График показывает влияние характера нагрузки и единичной мощности. В качестве примера на диаграмме нанесены разграничительные линии для некоторых характерных районов. При построении были приняты следующие исходные данные. [c.147]

Для определения этих коэффициентов необходимо с системе с наложенными на ее узлы защемлениями сообщить в направлении каждой удерживающей связи смещение, равное единице. Построением векторных диаграмм перемещения узлов определить относительные смещения узлов, возникающие при единичных смещениях [c.20]

Изгибающие моменты, возникающие в стержнях системы с защемлениями, наложенными на ее узлы, от единичных смещений определяются построением векторных диаграмм. Сообщим системе в направлении связи 19 смещение, равное единице. При этом смещении узел 1 по отношению к неподвижным узлам 3 и 4 сместится на единицу. Смещение узла 2 определится из векторной диаграммы и будет равно [c.30]

Построим векторную диаграмму механизма (рис. 1, б) в плоскости осей ведущего вала и блока цилиндров. Из точки О пересечения осей по оси ведущего вала направлен единичный вектор (орт) 1, по оси блока цилиндров — орт Uj- Радиус-вектор размещения оси цилиндров rUg, где з — орт, перпендикулярный и радиус-вектор размещения головки штока в ведуще вале (поршневой группе) Ru , где — орт, перпендикулярный щ. Если lus — вектор шатуна, то замыкающий вектор (размещается на оси цилиндра) будет Xo 2. причем условие замкнутости векторной цепи следующее [c.343]

Здесь /о.ц = 2 01 — относительное расстояние между центрами тяжести ллощадей однозначных диаграмм единичных вторых передаточных функций при разбеге и выбеге на участке относительных углов к = 1. [c.112]

На фиг. 40 изображена уточнённая индикаторная диаграмма единичных ударов ковочных молотов. Изменение давления верхнего пара с достаточной для практики точностью можно принимать по наклонной прямой. Падение давления — 2 ат на 1 м хода бабы. Давление нижнего пара постоянное р1=, Ь При выпуске в атмосферу рс] = ро = 1 кг1см , при выпуске в обратный паропровод равняется величине противодавления. [c.368]

В качестве примера симметричного однородного закона второй единичной передаточной функции с полным использованием периодов удаления и возвращения рассмотрим прямоугольный закон (рис. VIII.7), относящийся к III группе. Этот закон характерен тем, что при к = 0,5 функция = /3 к) терпит разрыв и меняет свою величину - -С до —С. В связи с этим необходимо раздельно рассматривать каждый участок диаграммы. Для первого [c.118]

Из уравнения (VIII.20) следует, что максимальное значение единичной первой передаточной функции В не зависит от несимметричности диаграммы функции = /з (к). [c.121]

Метод исследования рычажных механизмов. Нил е описывается применение общей программы и решаются три примера для пояснения и подтверждения обоснованности результатов. Ввиду простоты геометрии, легко поддающейся моделированию, для первого примера выбран рычал<ный механизм, показанный на рис. 1, а. Но это не является строго необходимым, так как и сложные механизмы могут быть сведены к диаграммам линий-векторов достаточно простых форм. Топология механизма такова вращательная—шаровая—шаровая—спиральная (винтовая). Пользуясь системой изображения теоретических звеньев ири помощи единичных линий-векторов а и их вращающихся или скользящих осей при помощи единичных линий-векторов s, можно представить механизм как схему линий векторов, показанную на рис. 1, б. Чтобы нояснить способ изображения, те же самые линии-векторы на рис. 1, а показаны штриховыми линиями. В операциях кватернионов повсюду соблюдается общепринятое правило правой резьбы и удовлетворяются следующие равенства [c.287]

На рис. 19, а приведена схема 4-разрядного двоичного счётчика на Г-триггерах, срабатывающих по заднему фронту при переходе из 1 в О входного сигнала. Условно-графич. обозначение счётчика и его временные диаграммы см. на рис. 19, б. Диаграммы начинаются с момента, когда счётчик заполнен, т. е. на всех его выходах находятся сигналы единичного уровня — 1111. Число импульсов, подсчитанных счётчиком к этому времени, 11112 — 1 2 +1-2 Н-1 2 --1-1 2 =15, что соответствует последнему (2<—1) его состоянию. По заднему фронту следующего (1б-го) импульса все триггеры последовательно нереключаются (стрелки па диаграмме) и счётчик переходит в исходное (нулевое) состояние. С приходом каждого след, импульса параллельный двоичный [c.604]

НОРМАЛЬНОЕ ПРОИЗВЕДЕНИЕ операторов в квантовой теории — запись произведения операторов в виде, когда все операторы рождения стоят слева от всех операторов уничтожения. Н. п. возникает в методе вторичного квантования, при этом предполагается, что любой оператор представим в виде полинома по операторам рождения и уничтожения. Отличит, свойство Н. п.— равенстве нулю вакуумного среднего от любого оператора, записанного в виде Н. п. и не содержащего слагаемого, кратного единичному оператору. Н. п. было введено Дж. К. Вином (G. С. Wi k) в 1950 для того, чтобы исключить из квантовой теории поля (КТП) формальные бесконечные величины типа энергии и заряда вакуумного состояния. Понятие Н. п. оказывается основным при решении многих фундам. вопросов КТП, таких, как вывод фейнмановской диаграммной техники (см. Фейнмана диаграммы.), установление связи между операторным формализмом и формализмом функционального интеграла, при построении аксиоматической квантовой теории поля и т. п. [c.359]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...