Жесткость цилиндрическая оболочки осесимметричной

Гл. 4 посвящена определению упругого напряженно-деформированного состояния в элементах составных оболочечных конструкций при различных случаях локального нагружения и контактных взаимодействий. Рассмотрена конструкция, состоящая из произвольных осесимметричных оболочек вращения, состыкованных посредством упругих колец, при локальном нагружении последних. Рассмотрено напряженно-деформированное состояние подкрепленной цилиндрической оболочки, взаимодействующей с круговыми ложементами при произвольном поперечном нагружении. Учтены такие факторы, как наличие заполнителя, несимметричность нагружения. С помощью введения понятий эквивалентных нагрузок и жесткостей расчетные схемы для сложных оболочечных конструкций существенно упрощены. Исследуется напряженно-деформированное состояние элементов конструкции при контактном взаимодействии цилиндрических оболочек и опорного кольца (бандажа) и контактном взаимодействии соосно сопряженных цилиндрических оболочек при поперечном локальном нагружении. Методы второй [c.4]

Сравнение с осесимметричным решением показывает, что НДС фланцев, стянутых малым числом болтов, является существенно трехмерным. По мере удаления от фланцевых колец высшие гармоники затухают и в районе перехода к цилиндрической оболочке напряженное состояние приближается к осесимметричному (в сечениях KL, MN). Скорость затухания высших гармоник разложения зависит также от толщины фланцевых колец, жесткости прокладки, соотношения внешних диаметров фланца и сосуда. [c.207]

В данной работе описан алгоритм расчета конструктивно-ортотропных оболочек вращения с произвольной формой меридиана и произвольным законом изменения жесткости оболочки вдоль меридиана. Оболочки такого типа широко используются в различных конструкциях. Трудности разработки универсального алгоритма расчета, по-видимому, явились причиной того, что большинство работ посвящено решению частных задач [10]. Сравнительно недавно был предложен достаточно гибкий алгоритм расчета, основанный ка замене исходной оболочки системой конических и цилиндрических оболочек, для которых строится точное решение задачи сопряжения [1, 4]. При этом на закон изменения жесткости оболочки накладывается ряд ограничений. При действии на оболочку осесимметричной нагрузки эффективным оказался прием расчленения оболочки на систему криволинейных стержней, лежащих на упругих опорах и упругом основании Винклеровского типа [5, 9]. [c.96]

ОТ частоты (О для круговой трехслойной цилиндрической оболочки. Оболочка состоит из внешних тонких слоев большой жесткости и внутреннего заполнителя малой жесткости в продольном направлении. Учитывается инерция вращения и предполагается, что заполнитель воспринимает лишь поперечные сдвиговые деформации. Рассмотрены осесимметричный случай — осевые или крутильные волны и неосесимметричный (число волн в окружном направлении равно п= = 1, 2, 3 и 10), Разобраны низкочастотное и высокочастотное [c.221]

Аналогичные образом можио последовать и задачу о многослойной свободно опертой по торца 1М цилиндрической оболочке, нагруженной осесимметричным радиальным давлением. В этом случае для приведенной изгибной жесткости вместо (173) получим [c.149]

В местах резкого изменения жесткости стенок оболочки, сопряжения с днищами, около шпангоутов, а также при заметном изменении интенсивности нагрузки могут быть существенные деформации изгиба. Поэтому расчет по безмоментной теории, в которой пренебрегается сопротивлением стенок изгибу, в таких случаях приводит к большим погрешностям. Здесь напряжения вследствие изгиба нередко имеют тот же порядок, что и мембранные напряжения. В настоящей главе изложена теория расчета ортотропной цилиндрической оболочки при осесимметричном нагружении. [c.203]

ТВД имеет оболочечную конструкцию, а ротор КВД состоит из внутренних и внешних дисков. Внутренние диски обеспечивают прочность конструкции в поле центробежных сил. Участки цилиндрических оболочек служат для перераспределения нагрузок от центробежных сил и передачи крутящего момента. Ротор представляет собой осесимметричную оболочечную конструкцию. Но за счет относительно большой толщины всех элементов, частоты оболочечных форм колебаний не имеют практического интереса при диагностировании, при условии сохранения жесткости и целостности конструкции. [c.72]

Еще один частный класс трехмерных задач порождается осесимметричными конструкциями. Многочисленные инженерные объекты в области машиностроения, ядерной и аэрокосмической промышленности, включая бетонные и стальные резервуары, ядерные реакторы, роторы, поршни, оболочки и ракетные двигатели попадают в класс осесимметричных конструкций. В отличие от общих трехмерных задач здесь для задания соотношений используются цилиндрические, а не прямоугольные координаты. В некоторых случаях получающиеся упрощения выражений компенсируются за счет усложнения процесса интегрирования энергии деформации при получении матрицы жесткости. [c.325]

По-видимому, первые исследования, учитывающие влияние несимметричности структуры пакета (при сохранении смешанных коэффициентов жесткости). на устойчивость оболочек двойной кривизны, были выполнены МакЭлманом и Кноеллом [185] и Ойлером и Димом [210], которые рассмотрели в рамках теории пологих оболочек осесимметричное нагружение цилиндрических, бочкообразных> гиперболически) и сферических оболочек. [c.227]

В табл. 9.20—9.22 даны некоторые формулы, необходимые для расчета на прочность и жесткость элементов теплотехнических конструкций, схематизируемых упругодеформирую-щимися пластинами и цилиндрическими оболочками, расчетные схемы для которых представлены в таблицах. Рассматриваются круговые и кольцевые пластины, опертые или защемленные по контурам и загруженные равномерно распределенными по срединной поверхности нормальными нагрузками (р, МПа), распределенными по контуру осесимметричными поперечными нагрузками (q, Н/м) или сосредоточенными силами Р, приложенными в центре пластины. Рассматриваются осесимметрично нагруженные длинные цилиндрические оболочки, т. е. оболочки, длина которых [c.372]

Пример. Построить матрицу жесткости элемента цилиндрической оболочки при осесимметричной деформации. Вектор узловых перемещений хтемента состоит из шести со- [c.178]

Задача осесимметричного взаимодействия двух соосных цилиндрических оболочек разной длины из нелинейно-упругого несжимаемого материала решена в работе [1691. Расчетная схема представлена на рис. 10. Внутренняя оболочка ишрннрно оперта, внешняя - ,свободна. Численные результаты получены для оболочек с размерами / , = 0,2 м = 0,202 h = = 2 10 =0,6 /j = 0,3 м. Параметры схематизированной диаграммы деформирования те же, что и в параграфе 5 главы II. Внутренняя оболочка нагружена равномерным давлением (7 = 5 МПа. Коэффициент Пуассона в расчете по изложенному методу равен 0,495. Для учета натяга ( а = 5 X X 10 м), с которым собраны оболочки, число а считаем отрицательным. Из-за симметричного закрепления оболочек относительно их середины рассматриваем половину каждой из них число точек ортогонализации на интервале интегрирования первой оболочки равно 50, второй — 25. Коэффициент понижения жесткости обжатия оболочек k = 10 . Решение получено за 16 итераций. [c.62]

Кроме традиционно используемого минимаксного критерия (приводящего к задаче минимизации максимального эквивалентного напряжения) обсуждается энергетический критерий оптимальности, использование которого связано с минимизацией за счет жесткостей подкрепляющего стержня энергии дополнительного НДС. Оба критерия используются при рассмотрении задачи оптимального подкрепления растягиваемой на бесконечности пластины в месте ее сопряжения с цилиндрической оболочкой средней длины (патрубком). Предварительно получено простое аналитическое решение обратной задачи для случая осесимметричного растяжения, обобщающее известную формулу Е. Мэнсфилда для жесткости эквивалентного подкрепления отверстия в пластине без патрубка. [c.587]

В работах [244, 303, 28, 283, 137] и многих других для преодоления трудностей, связанных с нелинейным распределением напряжений по толщине оболочки при ползучести, оболочка заменяется моделью в виде двух мембран, соединенных жестким на сдвиг заполнителем (развитие известной модели Шэнли). По толщине мембран напряжения распределены равномерно. Заполнитель обеспечивает совместную работу внешних слоев и не воспринимает усилий растяжения — сжатия или ийгдба. При выборе параметров модели для соответствия ее реальной однородной оболочке суммарная толщина внешних слоев npHHHMaet H равной толщине моделируемой оболочки. Расстояние между слоями может устанавливаться, исходя из равенства упругих жесткостей изгиба трехслойной и сплошной оболочки или из равенства скоростей деформаций изгиба при установившейся ползучести [135]. В первом случае толщина получается несколько большей, чем во втором. Например, при показателе ползучести п = 5,8 толщина модели в первом случае равна 0,578/г, во втором 0,527/г [290]. При осесимметричной деформации ползучести продольно сжатой цилиндрической оболочки со стесненными торцами выбор толщины по упругому соответствию оказался более предпочтительным [290]. [c.275]

Рассмотрим тонкую круговую цилиндрическую оболочку. Пусть на торец х = О круговой цилиндрической оболочки при / > О действует постоянная продольная нагрузка, равномерно распределенная по угловой координате. Начальные условия — нулевые. Ввиду того что квазифронт основной части продольной волны по мере ее распространения сглаживается (как будет видно ниже, это имеет место и для оболочки), изгибная жесткость оболочки не оказывает существенного влияния на осесимметричную продольную волну (кроме головной ее части, которую мы здесь рассматривать не будем). Поэтому исследование распространения продольной волны в оболочке можно провести на основе безмоментных уравнений. Полагаем [c.252]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...