Оценка долговечности предварительная

Необходимо отметить, что в подавляющем числе случаев в силу конструктивных, эксплуатационных и другах условий провести измерения на всей поверхности не представляется возможным. Обычно ограничиваются детальным изучением напряженного состояния доступных для измерений участков поверхности, выбранных с учетом предварительного анализа работы конструкции. Однако часто места, доступные для измерений, не являются определяющими для оценки прочности и долговечности, и требуется знание распределения напряжений на не доступных для измерений участках поверхности, в сечениях, по площадкам силового контакта или в некотором заданном объеме элемента конструкции, В связи с этим представляется весьма важным разработка методов исследования, позволяющих по данным измерений на части поверхности определять напряженно-деформированное состояние в зонах, не доступных для прямых измерений. [c.61]

В ряде отраслей машиностроения получают распространение подшипниковые узлы, в которых роль наружного или внутреннего колец выполняет деталь механизма. Это позволяет существенно уменьшить габаритные размеры узла. Для облегчения предварительного проектирования таких узлов из справочника-каталога можно получить сведения о работе подшипников, методику их проектирования, о механических свойствах подшипниковых сталей и методах оценки контактной долговечности новых материалов. Следует иметь в виду, что окончательную оценку работоспособности спроектированного узла может дать только специалист по подшипникам. [c.7]

РТМ 37.031.020—80 Типовая программа-методика предварительных испытаний грузовых автомобилей РТМ 37.031.031— 1 Автомобильный подвижной состав. Надежность. Технико-экономические критерии предельного состояния для оценки ресурса по результатам испытаний РТМ 37.105.02.1044—76 Оценка усталостной прочности и долговечности деталей на базе стендовых испытаний [c.179]

Для предварительной оценки экономической эффективности предлагаемого способа защиты можно пользоваться приближенным расчетом, основанным на сравнении прямых затрат на устройство традиционного и нового способов защиты с учетом долговечности обоих покрытий, например [c.232]

Причина столь противоречивых высказываний кроется в том, что во всех этих работах отсутствовала предварительная оценка характера повреждений, образующихся в процессе усталости, о которых судили собственно по результатам испытаний после термической обработки. Если после промежуточной термической обработки долговечность не повыщается, то считают, что в результате действия циклической нагрузки в металле возникли необратимые повреждения. Вопрос же о том, на какой стадии развития процесса усталости можно восстановить долговечность и какие усталостные повреждения залечиваются промежуточной термической обработкой, оставался открытым. [c.111]

Если говорить непосредственно о расчете дисков пальцевых муфт, то в данном случае мы имеем дело с задачей, в которой явно проявляются нелинейные эффекты и, следовательно, требуется создание математической модели, учитывающей весь комплекс эксплуатационных нагрузок, в том числе и действующих вне плоскости серединной поверхности диска. Но решить такую задачу в настоящее время практически невозможно требуется определенное упрощение задачи за счет уменьшения числа учитываемых силовых факторов или пренебрежения эффектами наложения. Соглашаясь в принципе с такой концепцией решения задачи, мы, тем не менее, должны отдавать себе отчет в том, что без предварительной оценки вклада каждого из силовых факторов в общую картину состояния изделия (напряженного, температурного, долговечности) создать оптимальную расчетную модель вряд ли возможно. В связи с этим, по-видимому, оправданным может оказаться такой подход к решению задачи, когда предварительно рассматривается действие каждого из силовых факторов в отдельности, а затем уже находится решение для комбинации наиболее существенных из них. [c.75]

II. Основной метод с использованием уравнения X. Б. Кордонского дает приемлемые оценки долговечности, если хотя бы одна из предварительных наработок превышает 35—40% от искомой долговечности. [c.88]

Выбор оптимальных длительностей предварительных наработок образцов при методе доламывания. Задаются числом групп образцов q, которые предполагается испытать в режиме доламывания , и количеством образцов в группах с учетом технико-экономических соображений. Однако минимальное количество групп образцов всё же ограничивается. Для этого по результатам испытания двух групп образцов с предварительными наработками и определяется на ЭЦВМ оценка долговечности (N ). Затем по результатам испытаний трех групп образцов с предварительными наработками (nj, , [c.90]

Испытания натурных образцов производились по плану полного факторного эксперимента на специально сконстрз ирован-ном стенде в режиме эксплуаташюнного спектра амплитуд. Для оценки степени повышения долговечности предварительно производились испытания деталей в исходном состоянии (среднее чиоло циклов до разрушения N = 5,6 10 ). [c.68]

Коэффиххиент усталостной прочности используется при решении многих задач на начальной стадии проектирования. Предварительные оценки долговечности должны базироваться на принятых кривых усталости элементов если есть оценка величин Ку, такие кривые можно получить пересчетом с кривых усталости для полосы с отверстием. Величина Ку является характеристикой качества конструирования элемента по условиям усталости и может служить критерием в решении вопроса [c.416]

При воздействии газового потока на поверхность металла происходит формирование ее рельефа. При этом характер микрорельефа определяется не только видом нагружения, деформацией, но и природой металла. Микрорельеф получаемый при воздействии на поверхность металла быстроте-куп] его потока, следует рассматривать как характеристику поверхности, определяюш ую эксплуатационную стойкость конструкции. Характер рельефа позволяет сделать предварительное заключение о стойкости металла в данных условиях, так как между способностью металла к образованию микрорельефа и долговечностью супцествует прямая взаимосвязь. При этом обычные свойства материала (макрохарактеристики, полученные на стандартных образцах с учетом агрессивности среды и температуры) являются лишь грубо ориентировочным критерием оценки долговечности материала при контакте с быстротекуп1 им потоком. [c.443]

Ускоренная оценка предполагает предварительное определение на лабораторном приборе, моделирующем в первом приближении реальные условия, по результатам нескольких параллельных опытов, зависимости а = /(т) и Япред При наличии этих исходных данных решение задачи сводится к определению степени превращения смазки а в реальном подшипнике (в изделии или на стенде, полностью моделирующем реальные условия) на ранних стадиях срабатывания с последующей экстраполяцией экспериментально найденных зависимостей до пересечения линии а =/(т) с горизонталью, отвечающей среднестатистической величине схпред-Абсцисса точки пересечения соответствует искомой величине долговечности смазки Тпред (см. рис. 8.1). [c.152]

Натяжение ремня — необходимое условие работы ременных передач. Оно осуществляется 1) вследствие упругости ремня - укорочением его при сшивке, передвижением одного вала (рис. 251, а) или с помощью нажимного ролика 2) под действием силы тяжести качающейся системы или силы пружины 3) автоматически, в результате реактивного момента, возникающего на статоре двигателя (рис. 251,6). Так как. на практике большинство передач работает с переменным режимом нагрузки, то ремни с постоянным предварительным натяжением в период недогрузок оказываются излишне натянутыми, что ведет к резкому снижению долговечнорти. С этих позиций целесообразнее применять третий способ, при котором натяжение меняется в зависимости от нагрузки и срок службы ремня наибольший. Однако автоматическое натяжение в реверсивных передачах с непараллельными осями валов применить нельзя. Для оценки ременной передачи сравним ее с зубчатой передачей как наиболее распространенной. При этом можно отметить следующие основные преимущества ременной передачи 1) плавность и бесшумность работы, обусловленные эластичностью ремня и позволяющие работать при высоких скоростях 2) предохранение механизмов от резких колебаний нагрузки вследствие упругости ремня 3) предохранение механизмов от перегрузки за счет возможного проскальзывания ремня 4) возможность передачи движения на значительное расстояние (более 15 м) при малых диаметрах шкивов 5) простота конструкции и эксплуатации. Основными недостатками ременной передачи являются 1) повышенная нагрузка на валы и их опоры, связанная с большим предварительным натяжением ремня 2) некоторое непостоянство передаточного отношения из-за наличия упругого скольжения 3) низкая долговечность ремня (в пределах от 1000 до 5000 ч) 4) невозможность выполнения малогабаритных передач. Ременные передачи применяют [c.278]

Многочисленные исследования показали, что одним из наиболее эффективных методов воздействия на состояние поверхности, приводящих к повышению циклической прочности, является предварительное поверхностное пластическое деформирование (ППД). При этом применение ППД повышает циклическую прочность не столько в области многоцикловой усталости, сколько при больших перегрузках. Известны примеры, когда применение методов ППД позволяет повысить долговечность деталей из титановых сплавов, работающих в области малоциклового нагружения, в 17 — 20 раз, а предел выносливости—в 2 раза [ 187, с. 35, 43]. Вместе с тем по сравнению с многоцикловой усталостью эффективность применения ППД для деталей, работающих в малоцикловой области, изучена меньше. До последних лет отсутствовало даже научно обоснованное объяснение влияния ППД при больших перегрузках (выше предела выносливости), так как при этом роль остаточных сжимающих напряжений не может быть решающей. Возникающие при ППД остаточные сжимающие напряжения при значительных циклических пластических деформациях неизбежно релаксируют при первых же циклах нагружения. С целью установления природы влияния ППД на малоцикловую долговечность титановых сплавов были поставлены специальные опыты по изучению влияния ППД на статическую прочность и характер деформации. Исследование проводили на цилиндрических образцах сплава ВТ5-1 диаметром 10 мм. После механической шлифовки и полировки часть образцов подвергали электрополированию до полного удаления наклепанного слоя. Поверхностное пластическое деформирование осуществляли в трехроликовом приспособлении для обкатки (диаметр ролика 20 мм, радиус профиля ролика г= 5 мм, усилие на ролик изменялось от 300 до 1200 Н при определении статической прочности и равнялось 900Н при оценке характера деформирования). Обкатку вели на токарном станке в 2 прохода при скорости вращения шпинделя 100 об/мин [c.193]

Стк — контрольный уровень нагружения (режим доламывания ) при гармоническом режиме нагружения с постоянной амплитудой Nk — усталостная долговечность при испытании до излома только на контрольном уровне нагружения в циклах Ян — предварительная наработка изделий на начальном уровне нагружения, в циклах Пк — остаток усталостной долговечности (число циклов, пошедших на доламывание ) при испытании изделий на контрольном режиме нагружения (после испытания на начальном уровне нагружения) q — число групп изделий Л н — средняя оценка усталостной долговечности изделия. [c.87]

Первая модификация метода доламывания гарантирует достаточную точность и стабильность оценок усталостной долговечности при малых и достаточно больших значениях предварительных наработок. [c.88]

При испытании болтов М20 методом Кордонского ставили задачу ускоренного определения долговечности болтов при напряжении ац = 25 Kz jMM . Для оценки точност1 метода предварительно определяли среднее значение долговечности. V( Th), которое оказалось равным 735000 циклов. [c.78]

Заметим в заключение, что многих ненриятносте1[, связанных с конструированием вибробура, можно было бы избен<ать, проведя предварительный расчет усталостной долговечности. Из расчета по методике, похожей па описанную в 23, можно получить зависимость долговечности рабочего инструмента от подаваемой на пего мощности. Приближенные оценки показывают, что работа виброэлектробура станет экономически выгодной только в будущем после получения принципиально новых высокопрочных материалов. [c.234]

Применяя приближенные методы расчета для предварительной оценки надеясности и долговечности, конструктор должен учитывать, что во многих случаях они должны быть дополнены соответствующими расчетами и экспериментальными исследованиями. [c.4]

Испытания проводили на стальных образцах с рабочим сечением 30 X ю мм. Среду (12,5 %-ный водный раствор серной кислоты с 3 г/л тиосульфата натрия) подводили с двух сторон на площади 20 X 20 мм при катодной поляризации с плотностью тока около 20МА/см. При объеме среды в каждой из ячеек 350 мл она заменялась в процессе испытаний 2 раза в сутки. Нагружение образца осуществляли создаваемой рычажным устройством статически постоянной нагрузкой до 54 т. Время выдержки под нагрузкой с наводороживанием составляло от 20 до 50% от долговечности образца. Долговечность каждой стали в разных ее состояниях определяли предварительно. После выдержки образцы промывали, разделяли на части, выделяя объемы металла, находившиеся перед надрезом и в направлении возможного распространения разрушения. Полученные части наг вали и выдерживали 2 ч при 1М—160 °С, чтобы удалить диффузионно-подвижный водород. Затем на Ьыстродействуюшем дозаторе водорода "Адамель" определяли количество остаточного водорода в каждой части. Результаты оценки использовали для получения кинетических характеристик распределения водорода в металле. [c.112]

В процессе проектирования широко используются математические методы всесторонней оценки качества и работоспособности лопаток. Наряду с традиционными упрощенными методами предварительных расчетов применяются аналитические методы проектирования. Так, например, в последние годы развиваются и все шире применяются методы проектирования ступеней на основе объемных моделей течения воздуха в каналах рабочего колеса, благодаря чему появились широкоходные виды лопаток, существенно отличающиеся по форме и аэродинамическим характеристикам от существующих видов. В связи со сложностью геометрической формы пера и множества различных факторов, влияющих на его прочность, окончательная оценка прочности, деформации и вибраций лопатки производится с помощью весьма совершенных моделей метода конечных элементов. Для высокотемпературных лопаток турбин работоспособность и долговечность оцениваются на основе теории малоцикловой термической прочности с учетом ползучести материала. [c.233]

Результаты оценки величин сплавов ХН70ВМТЮ при 700 и 900° С и ХН62МВКЮ при 850° С и сопоставление этой величины с UI представлены в табл. 4.1. Отклонение суммы относительных долговечностей от простого линейного суммирования (a = = 1) приводит и к отклонению от единицы. Это свидетельствует об изменении конечных характеристик пластичности сплава вследствие предварительного действия начального напряжения и об определенной связи характеристик прочности и пластичности. [c.41]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...