Цилиндр Расчетные формулы

Определение коэффициента теплопроводности проводится по стационарному методу цилиндра. Расчетная формула имеет вид [c.266]

При практических расчетах бывает необходимо знать значения диаграммы рассеяния при а = О в направлениях ф = О, ф = л. В приложении 1 приведены значения этих величин для абсолютно жесткого и абсолютно мягкого цилиндра. Расчетная формула имеет вид [c.130]

Подробное изложение решений имеется в специальных курсах по теплопередаче. Поэтому в дальнейшем ограничимся приведением готовых расчетных формул только для трех задач неограниченной пластины, цилиндра бесконечной длины и шара. [c.390]

Для упрощения расчетных формул диаметр делительного цилиндра червяка выражают через число заходов и модуль т [c.316]

Если известна ориентация кристалла относительно направления действующих напряжений, то можно вычислить касательную (скалывающую) составляющую напряжений, при которой начинается пластическая деформация для каждой из возможных для данного кристалла систем скольжения. Для вывода расчетной формулы рассмотрим монокристалл в виде - цилиндра, С площадью поперечного сечения S, к которому вдоль оси приложено растягивающее усилие F (рис. 4.15). [c.131]

Пусть цилиндрическая винтовая пружина со средним диаметром D — 2R (рис. 227), имеющая п витков и диаметр d поперечного сечения проволоки (стержня) пружины, подвергается растяжению центрально приложенной силой Р. Чтобы установить расчетные формулы для напряжений в пружине, разрежем ее на две части по любому витку плоскостью, проходящей через ось цилиндра, образованного витками. Применяя метод сечений (удаляя мысленно нижнюю часть пружины), рассмотрим условие равновесия оставшейся (верхней) ее части (рис. 228). Очевидно, влияние отброшенной части пружины на рассматриваемую верхнюю может быть учтено приложением к месту разреза витка поперечной силы [c.248]

При выводе расчетных формул рассмотрим открытые цилиндры, т. е. цилиндры, не имеющие днищ. Напряжения Gq в таких цилиндрах равны нулю. [c.573]

В результате обобщения многочисленных опытных данных была получена следующая расчетная формула для средней теплоотдачи при поперечном обтекании одиночного цилиндра (трубы) [c.391]

Контактная прочность зубьев является основным критерием работоспособности большинства зубчатых передач. При выводе расчетной формулы на контактную прочность рассматривают соприкасание зубьев в полюсе, где происходит однопарное зацепление и возникает выкрашивание при этом контакт зубьев рассматривают как контакт двух цилиндров с радиусами, равными радиусам эвольвент в полюсе зацепления р1 и рг (см. рис. 9.2 и рис. 0.6). [c.135]

Приведем без вывода расчетные формулы для определения контактных напряжений, обычно называемые формулами Герца. В случае первоначального контакта по линии (два цилиндра с параллельными осями, цилиндр и плоскость) [c.213]

Для некоторых частных случаев нагружения цилиндра в табл. 12 приведены расчетные формулы для напряжений радиального перемещения и, а также для эквивалентного напряжения в опасной точке. [c.349]

Во многие расчетные формулы входит число модулей в диаметре делительной окружности червяка (отношение этого диаметра к модулю) обычно оно берется равным целому числу. В отличие от угла наклона зубьев р в цилиндрических передачах, в червячных передачах удобнее иметь де.по с углом подъема витка по делительному цилиндру X, который равен острому углу между касательной к винтовой линии витка на делительном цилиндре н касательной к делительной окружности червяка в той же точке. [c.428]

Сопоставление многочисленных опытных материалов указывает на сильную зависимость коэффициента теплоотдачи от структурных особенностей потока. Экспериментальный цилиндр, помещенный один раз в аэродинамическую трубу за плавным конфузором, через который воздух всасывается из большой емкости, а другой раз в ту же трубу, но за встроенным в нее вентилятором, на линии нагнетания, показывает разную интенсивность теплоотдачи, хотя все прочие условия сохраняются одинаковыми. За вентилятором величина а может оказаться раза в полтора выше, чем на входе в трубу из спокойной атмосферы. Это всецело объясняется очень высокой турбулентностью, создаваемой вентилятором и, напротив, слабейшей турбулентностью, характерной для начального участка аэродинамической трубы с плавным входом из атмосферы. Приведенная выше расчетная формула относится именно к таким условиям, когда турбулентность потока мала. Соображения по поводу влияния турбулентности на теплоотдачу единичного цилиндра будут нам полезны при обсуждении работы пакетов труб. [c.132]

Этому значению критерия Fo, отвечает показатель гг, [формула (140)], равный 1,51. В результате приближенная расчетная формула для цилиндра приобретает вид [c.79]

Чтобы формула (152) давала более точные значения темп ратуры для всего сечения цилиндра, необходимо вместо 1,51 взять другое значение показателя, равное 1,61. При этом приближенная расчетная формула приобретает вид [c.81]

В качестве начального условия в настоящей главе рассматривается простейший случай, когда начальная температура тела равна U. Однако полученные решения могут быть использованы также при других условиях, например когда начальное распределение температуры отвечает уравнению параболы (31). В этом случае для неограниченных тел процесс начинается в некоторый момент То (если в качестве неограниченного тела рассматриваются плита, цилиндр или шар, то То должно соответствовать моменту, когда Х Хо). Для конечных размеров начало процесса соответствует моменту То, (При котором X=Xq, т. е. в качестве расчетных формул просто используются выражения, выведенные для второй стадии нагрева. Высказанные соображения справедливы для граничного условия любого рода. [c.89]

Положим п = 2 (распределение температуры в сечении цилиндра соответствует параболе второго порядка). Тогда расчетные формулы [c.103]

Расчетные формулы нам дает теория регулярного охлаждения цилиндра, изложенная в 1, 2, 3 гл. III. Различим три случая [c.275]

Случай 2>Z) (цилиндр). В этом случае расчетные формулы целесообразно представить в виде — см. (6.22) [c.280]

Если цилиндр весьма длинный, то В = R , s p, и расчетная формула (15.17) принимает вид (6.24) или [c.280]

Цилиндр. Собственная функция дана формулой (2.7). Обозначив безразмерную координату г, получим, подобно предыдущему, следующие расчетные формулы [c.298]

Таким образом, эта схема третьего метода предполагает предварительное знание коэффициента формы образца. Зато отпадает необходимость измерения координат точек и которые входят в общую расчетную формулу (16.2) метода двух точек. Именно в этом состоит выгода данной схемы метода кроме того, намечается перспектива применения его к образцам, форма которых уже значительно отличается от одной из трех простейших форм, например цилиндров и пластинок ограниченных размеров и т. п. Все же выбор этих форм сильно ограничен они должны допускать возможность выделения сердцевины и периферийной области, что далеко не всегда возможно. [c.299]

Определение температуры поверхностей цилиндра. Расчетные зависимости (2-21), (2-23) и (2-24) позволяют определять значения температуры во всех внутренних точках стенки цилиндра. При определении температурного поля в стенке необходимо уметь определять температуру не только внутренних точек, но и температуру на поверхностях цилиндра. Для определения температуры на поверхностях цилиндра используем граничные условия (2-12), (2-13), (2-16). Эти уравнения однотипны. Вывод расчетной формулы покажем на зависимости (2-12), в которой [c.49]

Расчетная формула (2-27) дает возможность определить температуру внутренней поверхности цилиндра [c.50]

Обработка экспериментальных данных разных авторов по обтеканию шара и цилиндра дала возможность автору [Л.3-34] предложить следующие приближенные расчетные формулы д л я ш а р а [c.223]

Режим симметричного разогрева образцов, выполненных в форме пластины, цилиндра и шара, широко используется при измерениях температуропроводности и теплоемкости материалов. В условиях монотонного разогрева с ограничениями (1-7), (1-14) и (1-46) исходной зависимостью для получения расчетных формул может служить найденная выше функция (1-44). [c.18]

Задавшись г и т, определим z и находим расчетный диаметр цилиндра по формуле [c.92]

Рассмотрены различные схемы теплообмена между стенками цилиндров и потоком. Установлены расчетные формулы для определения теплоотдачи в случае, когда числа Прандтля газовых потоков не сильно отличаются от единицы. [c.403]

Метод, основанный на решении уравнения теплопроводности сплошного неограниченного цилиндра при квазистационарном нагреве его источником постоянной мощности, действующим на поверхности в адиабатных условиях, использует расчетные формулы [81] [c.316]

Метод, основанный на решении уравнения теплопроводности неограниченного полого цилиндра при наличии внутреннего источника постоянной мощности и линейном изменении температуры окружающей среды при граничном условии третьего рода, использует расчетные формулы [c.317]

Поправка на изменение геометрических размеров с температурой. В расчетную формулу (6-8) входят линейные размеры цилиндров, которые измеряются при температуре 20° С. [c.206]

Расчетные формулы для определения диаметра цилиндра и силы на штоке [c.127]

Обобщение расчетных формул для теплообмена в цилиндре с черными основаниями на случай цилиндров с серыми основаниями [c.229]

Однако при таком, простейшем из возможных, устройстве часть поверхности акалориметра аоЬ, имеющая размеры, сравнимые с его остальной поверхностью afb, окажется уже в условиях, при которых равенство а = со не имеет места поэтому возникает сомнение в возможности применения расчетной формулы первого метода регулярного режима (14.1) или а Кт .. Условие (1.1) соблюдено на поверхности afb] если она велика по сравнению с поверхностью аоЬ, то влиянием этой последней можно пренебречь и без заметной ошибки пользоваться формулой (14.1). А это будет тогда, когда высота цилиндра Z достаточно велика по сравнению с его радиусом / насколько велика — следует установить путем теоретического рассмотрения. [c.256]

В приборах этого типа также возникает проблема об определении погрешности, вносимой стыком цилиндрической и сферической частей прибора на распределение скоростей, а следовательно, и на расчетную формулу (145). Анализ подобного рода погрешности на распределение скорости в цилиндрической части прибора был проведен А. М. Гуткиным [3]. Он предположил, что цилиндр неограничен, а в месте стыка цилиндрической и сферической частей прибора имеется распределение скорости вращения жидкости, определенное в сферической части прибора (см. рис. 160). В предположении, что внутренняя измерительная поверхность вращается с постоянной угловой скоростью (И, а наружная неподвижна, можно легко получить по формулам гл. 7 распределение в сферической части прибора при 0 = я/2 [c.258]

Кроме перечисленных выгае характеристик ячейки, нами были вычислены угловые распределения фазовых плотностей на оси цилиндра, представляюгцие интерес для экспериментаторов. Как нетрудно видеть, на оси цилиндра фазовые плотности зависят только от переменной 7 = os ( в значительной степени упрогцает расчетные формулы. Результаты вычислений приведены в табл. 4. [c.748]

Первоначальный контакт по линии. Для цилиндров неограни чанной длины первоначально соприкасающихся по линии, расчетные формулы получаются при подстановке в предыдущие формулы значений а == со и е == 1. [c.124]

Зубчатые передачи в оптико-механнческпх приборах можно разделить на точные отсчетные и силовые (неточные). Расчетные формулы и типовые конструкции зубчатых и червячных колес и передач в справочнике не представлены. Приведен расчет только цилиндро-конической передачи. [c.500]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...