Баланс теплоносителя АЭС

Баланс теплоносителя. В цикле АЭС, несмотря на тщательное уплотнение контуров, имеются потери теплоносителя, которые должны быть либо восполнены, либо уловлены и возвращены в контуры циркулирующих сред. Кроме того, должна быть обеспечена допустимая концентрация примесей в этих средах, определяемая технологическими требованиями. В двухконтурной АЭС потери (утечки) воды I контура недопустимы вследствие ее значительной радиационной активности (до 10 Ки/кг). Наряду с этим в воде I контура в процессе работы появляются продукты коррозии, которые удаляются продувкой. При очистке продувочной воды в ионообменных фильтрах и полном возврате ее в I контур практически можно считать, что система I контура не требует подпитки добавочной воды. [c.271]

Основу расчета составляют уравнения материальных и тепловых балансов теплоносителей, в первую очередь рабочего тела ПТУ, а также уравнения для определения давлений потоков в различных точках схемы (гидравлические балансы). Последнее возможно, если известны гидравлические характеристики элементов оборудования. Значения необходимых для конструкторского расчета тепловой схемы управляемых параметров, включая структурные, определяются с использованием приближенных расчетных зависимостей, данных по аналогичным схемам, аппаратам или механизмам или результатов оптимизационных исследований. [c.356]

Выше уже отмечалось, что основными причинами, снижающими эффективность тепловых процессов, являются трение и теплообмен при конечной разности температур. Вредное влияние трения не нуждается в пояснениях. Чтобы рельефнее представить вредное влиянне неравновесного теплообмена, а заодно продемонстрировать разницу между методами балансов эксергии и теплоты, рассмотрим передачу теплоты от одного теплоносителя к другому, например, от продуктов сгорания топлива к воде и пару в паровом котле. [c.57]

Общим уравнением при расчете теплообменника любого типа является уравнение теплового баланса — уравнение сохранения энергии. Тепловой поток Qi, отданный в теплообменнике горячим теплоносителем (индекс 1), например, при его охлаждении от температуры t до t , равен [c.106]

Уравнение теплового баланса (13.2) позволяет найти один неизвестный параметр либо расход одного из теплоносителей, либо одну из температур. Все остальные параметры должны быть известны. [c.106]

Одним из методов поверочного расчета является уже упоминавшийся метод последовательных приближений. Для этого задаются конечной температурой одного из теплоносителей, по уравнению теплового баланса рассчитывают конечную температуру второго и проводят конструктивный расчет. Если полученная в результате площадь F не совпадает с площадью поверхности имеющегося теплообменника, расчет проводят вновь, задаваясь другим значением температуры теплоносителя на выходе. Большую помощь при выполнении поверочного расчета может оказать ЭВМ, резко сни- [c.109]

Граничное условие 111 рода получается из баланса двух тепловых потоков подходящего за счет теплопроводности к поверхности остывающего тела из его глубины qx=6= — idt/dx)x=fi и отводимого теплоотдачей к теплоносителю q = = а(г,-/ж) [c.112]

Согласно уравнениям теплового баланса расход промежуточного теплоносителя можно определить по выражению (потери тепла в окружающую среду учитываются [c.362]

Игнорированные нами до сих пор сорбционно-десорбционные процессы весьма сложны. С точки зрения баланса активируемых ядер в контуре теплоносителя (при условии возникновения их только в активной зоне реактора) эти процессы в сумме способствуют выводу радиоактивных ядер из контура, причем скорость вывода пропорциональна концентрации ядер в контуре (стационарный режим работы реактора). Это позволяет записать уравнение баланса активируемых ядер в контуре в следующем виде [c.92]

Два первых члена теплового баланса определяют изменение энтальпии теплоносителя при течении его между поверхностями АВ к D, третий член — подвод теплоты вместе с теплоносителем, поступившим в рассматриваемый элемент через поверхность ВС. Правая часть уравнения (6.1) отражает теплообмен между поверхностью и теплоносителем. [c.323]

В основу теплового расчета рекуперативных теплообменных аппаратов положены уравнения теплового баланса и обобщенные уравнения теплопередачи. Уравнение теплового баланса ТА формулируется следующим образом количество теплоты в единицу времени (за вычетом тепловых потерь), отданное нагревающим теплоносителем, равно количеству теплоты, воспринятой нагреваемым потоком, и равно количеству теплоты, пройденной через стенку. [c.119]

Перейдем к выводу уравнений динамической модели теплообмена. Сначала получим уравнение теплового баланса для более нагретого теплоносителя. Выделим в теплообменнике некоторый элемент Ах (рис. 1.3). Количество теплоты, которое поступает за промежуток времени At в выделенный элемент Ах вместе с первым теплоносителем [c.7]

Из-за потерь (до 10% ) второму теплоносителю передается не вся теплота О-,, а часть ee Q2=r -Qi (г - КПД теплообменника) Тогда с учетом (4.1) уравнение теплового баланса будет иметь вид [c.33]

По уравнению теплового баланса рассчитывают скорости течения теплоносителей. При этом физические свойства теплоносителей принимают по средней температуре потока. [c.35]

Как уже отмечалось, первые два способа не могут точно отразить физические процессы тепломассопереноса и по определению предполагают обязательное влияние массо-обмена на теплообмен. По третьему способу соотношение д = / п справедливо при составлении теплового баланса для поверхности пограничного слоя, соприкасающейся с окружающим воздухом. Если же составлять баланс для поверхности слоя, соприкасающейся с продуктом, то, во-первых, из 1 п необходимо вычесть энтальпию воды так как ее перенос происходит без затраты теплоты и должен быть отражен лишь в материальном балансе [221 во-вторых, нужно вычесть также теплоту переохлаждения (перегрева) пара Ср ( Т Тв), поскольку она связана с обменом энергией в самом пограничном слое. Таким образом, для рассмотрения остается лишь теплота парообразования г, что приближает третий способ распределения теплового потока ко второму, но сухая составляющая не содержит потока массы. Окончательно получаем для поверхности раздела продукт — теплоноситель [c.26]

В процессе начального диалога с ЭВМ определяются также следующие величины тепловая производительность теплообменника Q, Вт, и температура t"2, °С, теплоносителя-2 при выходе из кольцевого канала (из уравнения теплового баланса) [Мср.лог—среднелогарифмический температурный напор Ср[, Ср2 — удельные теплоемкости теплоносителей, Дж/(кг-°С) р1, р2 — плотности теплоносителей, кг/м 1, 2 — теплопроводность теплоносителей, [c.245]

Поскольку мощность Pi, выделяющаяся в теле i, расходуется на его нагрев и передается окружающим телам, теплоносителям и средам, уравнение теплового баланса для него записывается в виде [c.8]

Тепловой поток, поступивший от тел к теплоносителю в объеме /, расходуется на его нагрев в этом объеме, а также выносится из объема вытекающим потоком теплоносителя. Поэтому уравнение теплового баланса для теплоносителя имеет вид [c.8]

Переменные величины, входящие в уравнения теплового баланса и теплопередачи (температуры горячего и холодного теплоносителей, их полные теплоемкости массового расхода, коэффициент теплопередачи) могут быть сгруппированы в безразмерные параметры (характеристики), обладающие определенным физическим смыслом. Некоторые из этих характеристик уже встречались при изучении теплового расчета теплообменников, основанного на совместном решении уравнений теплового баланса и теплопередачи. [c.434]

Из уравнения теплового баланса (2.373) обычно определяется расход теплоносителя или любая искомая температура, а из уравнения теплопередачи (2.374) — при конструктивном расчете — необходимая поверхность нагрева теплообменника. [c.220]

При помощи уравнения теплового баланса из условия, связывающего конечные температуры теплоносителя и рабочего тела (например, из равенства Г< ) = 7 (2)+т, где т — заданная величина), могут быть определены параметры обоих теплоносителей на выходе из теплообменника. Определение конечной температуры особенно удобно производить графически. Проведем для этого линии изменения состояния T = T(i) при течении 1 кг вещества I и g кг вещества II (рис. 4-20) и найдем на этих кривых точки СУ и С", отстоящие по вертикали на расстоянии т, а по горизонтали на одинаковых расстояниях от начальных точек А и В. [c.135]

Тепловой баланс котла 35 Теплоноситель 247, 253 Теплота сгорания топлива 21, 25 [c.260]

Общим уравнением при расчете теплообменника любого типа является уравнение теплового баланса — уравнение сохранения энергии. Тепловой поток С , полученный в теплообменнике при охлаждении горячего теплоносителя (индекс 1) от температуры 1 до t , равен разности энтальпий потока теплоносителя на входе в теплообменник Н и выходе Н" [c.126]

Уравнение теплового баланса. Изменение энтальпии теплоносителя вследствие теплообмена определяется соотношением [c.442]

Если теплота первичного (горячего) теплоносителя воспринимается вторичным (холодным), то уравнение теплового баланса без учета [c.442]

Во многих случаях по заданным температурам теплоносителей на входе в теплообменный аппарат и t i и известным поверхности теплообмена F и коэффициенту теплопередачи k приходится определять конечные температуры теплоносителей и тепловую производительность Q. Такую задачу приходится решать при поверочном расчете, когда теплообменник уже имеется или, по крайней мере, спроектирован. В основе расчетов лежат те же уравнения теплового баланса и теплопередачи, т. е. [c.449]

В теплообменном аппарате происходит процесс передачи тепла от одного теплоносителя (масло — газ) к другому теплоносителю (воздух — вода) через разделяющую стенку. Расчеты теплообменных аппаратов (ТА) сводятся к совместному решению уравнения теплового баланса и уравнения теплопередачи [c.133]

Вторичные энергоресурсы могут использоваться на выработку холода по двум типичным схемам без преобразования и е преобразованием энергоносителя. Естественно, что путь непосредственного использования ВЭР для обогрева генераторов АХУ без преобразования энергоносителя является более эффективным, так как при этом не требуется строительство промежуточных утилизационных установок, использующих ВЭР технологических агрегатов-источников. Во втором случае в качестве теплоносителя для обогрева генераторов холодильных установок используется пар котлов-утилизаторов. При разработке рационального топливно-энергетического баланса промышленного предприятия или промышленного узла наряду е использованием пара утилизационных установок для производства холода возможны и другие направления его использования для покрытия промышленных тепловых нагрузок с учетом их перспективного роста. В связи с этим при определении сравнительной [c.215]

Теплогидравлический расчет сборки кольцевых твэлов (рис. 9.41). Расчет состоит в численном решении уравнений теплопроводности для твэлов, баланса энергии и количества движения для теплоносителя в кольцевых щелях при заданном распределении тепловыделения и общем расходе через сборку и при условии одинакового перепада давления на параллельно включенных кольцевых щелях. В результате определяют распределение расходов по кольцевым щелям, гидравлические потери, распределение паросодержаний, тепловых потоков и температуры в твэлах. Плотности тепловых потоков на внутренних и наружных теплоотдающих поверхностях кольцевых щелей определяются из системы уравнений, куда входит нейтральный радиус твэла Яс, на котором температура достигает максимума [c.149]

Уравнения материального баланса. Для решения уравнений теплового баланса необходимо иметь уравнения материального баланса, вид которых зависит от схемы ПГ. Расход теплоносителя равен сумме расходов по параллельным ветвям контура [c.177]

Расчет температур и I — (Э-Д и а г р а м м а. Расчет температур теплоносителя по участкам ПГ производится на основании уравнения теплового баланса [c.187]

Уравнение теплового баланса аппарата позволяет увязать между собой расходы и температуры теплоносителей в соответствии со схемой теплового процесса. Для определения величины поверхности теплообмена, необходимой для передачи заданного количества тепла, составляют уравнение теплопередачи [c.165]

При составлении программы для расчета стационарных средних температур в системе тел и потоков теплоносителей используем систему уравмеиий (1.2)—(1.5). Приравнивая производные по времени нулю и подставляя выражения (1.5) для средней температуры теплоносителя Ui в уравнения баланса (1.2), (1.3), получим систему алгебраических уравнений относительно температур Г (i 1,. .., N ), иТ. (/ - 1..... Л, ,,). Для составления программы целесооб- [c.22]

При поверлчном расчете известны конструкция теплообменника и начальные параметры теплоносителей. Необходимо рассчитать конечные параметры, т. е. проверить пригодность теплообменника для имеющихся условий. Сложность расчета заключается в том, что уже в самом его начале необходимо знать конечные температуры теплоносителей, поскольку они входят как в уравнение теплового баланса, так и в уравнение теплопередачи. При средней температуре, которую [c.128]

Из уравнения (19-14) следует, что вдоль поверхности теплообмена температурный напор изменяется по экспоненциальному закону. Следовательно, в аппаратах прямого тока перепад, температур между теплоносителями вдоль поверхности теплообмена непрерывно убывает. При противотоке температуры обоих теплоносителей вдоль поверхности теплообмена убывают (рис. 19-2,6 и г) и уравнение теплового баланса при-иимает вид [c.447]

Расчет осуществляют методом последовательных приближений, для чего вначале задаются лервым приближенным значением температуры внутреннего (горячего) теплоносителя на выходе в ТА. Из уравнения теплового баланса (2) подсчитывают тепловую нагрузку О и определяют температуру внешнего холодного теплоносителя Гг из выражения [c.135]

Из уравнения теплового баланса вычисляются температуры теплоносителя в начале и конце каждой зоны, а затем среднелогарифмические температурные напоры (11.20), величины теплопередагощих поверхностей каждой зоны (11.19) н длины трубы испарителя с некоторым коэффициентом запаса (1,05—1,15). [c.188]

Перспективность применения диссоциирующей четы-рехокиси в качестве теплоносителя объясняется ее высокими теплофизическими свойствами, являющимися следствием протекания обратимых химических реакций при нагреве и охлаждении в диапазоне давлений и температур, практически освоенном в энергомашиностроении. Вследствие химических реакций в диссоциирующем газе в неизотермическом потоке, помимо молекулярной теплопроводности, возникает дополнительный перенос значительного количества тепла в виде химической энтальпии путем концентрационной диффузии. Вклад переноса химической энтальпии в общий баланс передачи тепла достигает больших значений и приводит к увеличению теплоотдачи по сравнению с процессом в инертном газе до 3—8 раз. [c.5]

Методы расчета с использованием вычислительных машин. Еразуниси др.[35] предложили весьма подробную модель и разработали программу для вычислительной машины, описывающую перенос активности в контуре реактора. Модель предусматривает существование продуктов коррозии во всех формах и коррозию конструкционных материалов в активной зоне. На основе этой модели записаны уравнения баланса, которые учитывают все процессы перехода и составлены как для радиоактивных, так и для стабильных ядер мишеней любого изотопа. Для ускорения счета предполагается, что концентрация растворенного компонента и шлама в теплоносителе в течение короткого времени достигает равновесия, но в дальнейшем при решении других уравнений системы это предположение пересматривается. Авторы принимают определенные предположения о механизме выхода продуктов коррозии, скорости накопления отложений в активной зоне и вне ее, о концентрации шлама и т.д., которые позволяют получить константы массообмена. [c.322]

С учетом того, что максимум давления в оболочке достигается за сравнительно короткое время, можно считать, что вклад последних трех компонент в общий энергетический баланс по сравнению с первым достаточно мал, т. е. для водо-водяных реакторов определяющим фактором является энергия, аккумулированная в теплоносителе. [c.116]

Ввиду ограниченного запаса естественных топливных ресурсов ядерная энергетика с каждым годом увеличивает свой удельный вес Б мировом энергетическом балансе. Значительные достижения советских и зарубежных ученых и конструкторов в разработке теории и конструкции ядерных реакторов расширили число возможных типов энергетических реакторов, позволили осуществить широкую программу развития ядерной энергетики. Через 20 лет после пуска Первой в мире АЭС в 16 странах мира действуют более 100 атомных электростанций с различными теплоносителями (вода, жидкие металлы, газы и др.) обш,ей мош,ностью около 71 млн. кета Большое внимание развитию ядерной энергетики Советского Союз, уделено в директивах XXIV съезда КПСС по пятилетнему плану развития народного хозяйства СССР на 1971 —1975 гг. В соответствии с заданиями девятого пятилетнего плана начинает осуществляться широкая программа строительства АЭС. Наряду с работающими АЭС корпусного и канального типов с водяным теплоносителем создаются ядерные реакторы с натриевым охлаждением. [c.6]

D(.. н — расход теплоносителя на собственные нужды, кПчас. Аналогично уравнению теплового баланса парогенератора составляют уравнение теплового баланса конденсатора (или конденсатора-испарителя) [c.165]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...