Обобщенные уравнения теплопередачи

В основу теплового расчета рекуперативных теплообменных аппаратов положены уравнения теплового баланса и обобщенные уравнения теплопередачи. Уравнение теплового баланса ТА формулируется следующим образом количество теплоты в единицу времени (за вычетом тепловых потерь), отданное нагревающим теплоносителем, равно количеству теплоты, воспринятой нагреваемым потоком, и равно количеству теплоты, пройденной через стенку. [c.119]

Обобщенные уравнения теплопередачи при переменных температурах [c.123]

В основу теплового расчета рекуперативных теплообменных, аппаратов положены уравнения теплового баланса и обобщенные уравнения теплопередачи. Уравнение теплового баланса тепло- [c.331]

ОБОБЩЕННЫЕ УРАВНЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ ПРИ ПЕРЕМЕННЫХ ТЕМПЕРАТУРАХ [c.335]

Таким образом, выражение (22.26) совпадает с выражением (22.21) и является частным случаем обобщенного уравнения теплопередачи. [c.344]

Обобщенные уравнения теплопередачи [c.154]

В основу теплового расчета поверхностных ТА положены уравнения теплового баланса и обобщенные уравнения теплопередачи при переменных температурах, действительных для любых схем движения сред (схем теплообмена) и для конструктивных и поверочных расчетов. [c.189]

Обобщенные уравнения теплопередачи при переменных температурах, впервые сформулированные Н. И. Белоконем в 1937 г., записываются следующим образом [c.190]

Первое обобщенное уравнение теплопередачи (13.46) формулируется аналогично выражению 03.42) только разность температур усредняется = 0т в связи С изменением температуры среды (рис. 13.20). [c.190]

Второе обобщенное уравнение теплопередачи (13.46) позволяет определить тепловой поток при неизвестных конечных температурах сред в поверочных расчетах. Средняя разность температур 0 определяется в зависимости от начальных и конечных температур потоков 1, -С], t2, тг и схемы теплообмена (противоток, прямоток и др) [c.190]

Обобщенные уравнения теплопередачи при переменных температурах и простейшие частные случаи [c.194]

В учебнике рассматриваются прежде всего основные законы термодинамики и теплопередачи. При их изложении в расчетных соотношениях отдается предпочтение обобщенным выражениям соотношения для отдельных процессов и тел различных геометрических форм получаются как частные случаи обобщенных уравнений при определенных значениях параметров. [c.3]

В этих условиях обобщенные уравнения для определения характеристик теплопередачи упрощаются. [c.339]

Из обобщенных уравнений процесса теплопередачи (4-18) — (4-21) в общем случае следует, что относительная температура стенки 0 является функцией от- [c.157]

Рассмотрим однослойную стенку. Система обобщенных уравнений процесса теплопередачи в стенке при произвольных граничных условиях первого рода имеет следующий вид [c.352]

Система уравнений (4-18) — (4-21) представляет безразмерную форму математического описания и является математической моделью процесса теплопередачи. Математическая модель (4-18) — (4-21) содержит минимальное число обобщенных параметров [см. уравнение (4-25)]. Этот результат находится в согласии с л-теоре-мой [Л. 20, 54]. Покажем это. Общее число величин в исходной системе уравнений (4-1) — (4-4) iV=ll [c.157]

Система уравнений (7-98) — (7-101) представляет собой математическую модель процесса теплопередачи, а Ai—Л4 — обобщенные параметры. При этом обобщенные параметры At, A3, Л4 представляют критерий Фурье Ai) и Био (Аз, Л4), записанные для опорных значений. [c.248]

На основании опытных данных некоторых исследований строится модель механизма теплопередачи, гидродинамических и тепловых явлений, связанных с ним. Сделана попытка математического описания схемы первого приближения. Из системы уравнений выводится совокупность безразмер ных переменных, на основании которой строятся обобщенные безразмерные равенства для расчета величин, характеризующих процесс. Рассмотрены уравнения для определения величины гидравлического сопротивления при поверхностном кипении в зоне глубоких недогревов. Расчетные величины сопротивления сопоставлены с опытными данными. [c.6]

Как и следовало ожидать, два различных типа течения дают различные коэфициенты теплопередачи. В слз ае ламинарного потока теплопередача происходит посредством чистой теплопроводности через жидкость, и уравнения выводятся из этого допущения. При выводе уравнений обычно принимаются идеальные условия, а именно—вязкость и плотность принимаются независящими от температуры. Так как эти физические характеристики в действительности для большинства жидкостей и газов меняются с температурой, то истинные свойства потока не вполне соответствуют принятым при выводе уравнений тем не менее, оказывается, что эти теоретические представления служат ценным указанием при обобщении экспериментальных данных. В случае [c.292]

Поэтому данная книга ни в коей мере не заменяет и не дублирует существующий справочник по теплотехнике и теплопередаче, так как, во-первых, методически она построена по иному принципу и, во-вторых, в основном рассматривает взаимосвязанные процессы тепломассопереноса и математическую теорию переноса, которая в одинаковой мере применима к переносу как тепла, так и массы вещества. Вследствие этого вопросы передачи тепла излучением, задачи чистого теплообмена и ряд других разделов теплопередачи в книге не рассматриваются. Большое внимание уделяется аналитической теории переноса тепла и массы, в частности нестационарным задачам теплопроводности (разд. 2), где путем введения обобщенных функций удалось одновременно описать одномерные температурные поля в телах классической формы, по-новому, в более простом виде, описать распространение температурных волн, дать обобщение регулярным режимам теплового нагрева тел и ряд других обобщений. На основе дальнейшего развития аналитической теории теплопроводности приведены последние работы по решениям системы дифференциальных уравнений тепломассопереноса (разд. 6), подробно рассмотрены гиперболические уравнения диффузии тепла и массы с учетом конечной скорости распространения. Установлена связь этого нового направления в описании явлений тепломассопереноса с работами американской школы по диффузии массы в пористых средах. [c.4]

Представим обобщенную модель калориметрической системы в следующем виде (рис. 2). Выделим из совокупности тел, представляющих калориметрическую систему, одно тело, обозначенное индексом 1, и предположим, что оно находится в теплообмене только с тремя телами 2,. 3 4, каждое из которых, как и тело 1, имеет источник (или сток) теплоты хю, термоприемник Т, а температура отдельного тела описывается уравнением ( /, Ро), где V — некоторая функция, зависящая от условий теплообмена с окружающими телами, от теплофизических свойств и от геометрической формы тела Ро — критерий Фурье (обобщенное время). Соответствующие тепловые потоки обозначены индексом Q. Функция 01 ( /1, Р01) определяется значением тепловых потоков 12, Qlз, Qu, а суммарный теплообмен тел 2, 3 и 4, в свою очередь, зависит также от результирующих потоков Ргл-, Qз v и Q4, характеризующих взаимодействия с остальными элементами системы, которые обозначены зоной, ограниченной штриховой линией. Естественно, что граничные условия теплообмена тел I—2, 1—3, 1—4, а также 2—3, 3—4 и 4—2 определяются механизмом теплопередачи на соответствующих контактных границах. Такая обобщенная модель калориметрической системы может быть описана системой дифференциальных уравнений, которые Б принципе включают также зависимость теплофизических свойств от температуры и переменные условия теплообмена, но это в конечном итоге приводит к некоторой совокупности нелинейных уравнений, решение которых найти не [c.22]

Пока в новой теории теплопередачи не получены корреляционные зависимости для обобщения данных по теплообмену при свободной конвекции в однофазной среде, соотношения, подобные (6.10) и (6.12), должны быть основой для этого типа теплопередачи. Как используются такие уравнения при проектировании и расчетах, было описано в гл. 3. [c.115]

Общая система обобщенных переменных, характеризующая рассматриваемую задачу, может быть получена из анализа всех уравнений, описывающих процесс, а также граничные и (для нестационарного процесса) временные условия. Если рассматриваемый гидродинамический процесс неадиабатный, то в общем случае в систему уравнений необходимо включить также уравнения распространения теплоты и соответствующие граничные условия, так как процессы теплопередачи в ряде случаев оказывают существенное влияние па гидродинамику. Однако в связи с тем, что теплопередача рассматривается во второй части этой книги, уравнения, описы- [c.19]

Система уравнений (4-6) —(4-9) является безразмерной, т. е. представлена в обобщенных переменных, и представляет математическую модель процесса теплопередачи в однослойной стенке. Из этой обобщекгюй системы уравнений следует функциональная зависимость для относительной температуры [c.155]

В 1938 г. Т. Карман и Цянь Сюэ-сень применили к уравнению ламипар-324 ного пограничного слоя сжимаемой жидкости преобразование Мизеса (в качестве независимых переменных вместо хшу взяты а И1 з). Для случая Рг = = 1 и линейного закона изменения вязкости от температуры было найдено распределение скорости и температуры при наличии и отсутствии теплопередачи. Метод Кармана — Цяня обобщен К. Иллингвортом (1949) на случай Рг 1. Тогда же преобразование Мизеса применили Д. Чепмен и М. Рубе-зин (1948—1949), рассматривая линейный закон вязкости и заданное изменение температуры на стенке. [c.324]

Коэном, И др. ) И Бромбергом и Липкисом ) для частного случая элемента Е (углерод) и затем обобщенного Лизом ). Это исключительно полезное и замечательное уравнение можно использовать для того, чтобы выделить и идентифицировать различные факторы, влияющие на теплопередачу от реагирующего пограничного слоя к холодной поверхности твердого тела. То обстоятельство, что уравнение (3.24) выведено в предположении, что числа Прантля и Шмидта (а следовательно, и число Льюиса) равны единице, не умаляет его роли в определении источников энергии, получаемой телом. Например [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...