Частота колебаний демпфированных

Вследствие взаимосвязи двигателя с упругой ракетой в агрегатах двигателя возникают колебательные процессы, которые определяются динамическими свойствами агрегатов, такими как собственная частота колебаний, демпфирование и др. [c.63]

Наличие фазовых переходов уменьшает собственную частоту колебаний и увеличивает декремент затухания, причем это влияние фазовых переходов становится заметнее с уменьшением размера парового пузырька, поскольку при этом возрастает его удельная поверхность, приходящаяся на единицу массы пара и соответственно растет роль происходящих на этой поверхности фазовых превращений. При ф 40 (р 0,2) кривые для to(a) и Л< )(a) в рассматриваемых диапазонах практически совпадают с предельной квазиравновесной кривой фд = ос. Заметим, что для мелких пузырьков с До 1 мм в этом квазиравновесном приближении получаются большие значения декремента затухания, т. е. роль фазовых переходов в демпфировании колебаний настолько велика, что они практически не пульсируют. Отметим, что наиболее принятое значение коэффициента аккомодации для воды р = = 0.04. [c.303]

На частоту колебаний основное влияние оказывает степень статической устойчивости, в то время как такое влияние от демпфирования невелико. При этом характер воздействия этих факторов различен. Увеличение степени статической устойчивости приводит к возрастанию частоты, а усиление демпфирования — наоборот, к некоторому ее снижению. [c.43]

Зависимость коэффициента виброзащиты у от коэффициента демпфирования и отношения частот колебаний видна из рис. 3.140 с уменьшением коэффициента D в благоприятном отношении частот [c.388]

Если не учитывать демпфирование, то собственная частота колебаний среды будет равна (например, при ра Рх = Ю, к = 2, а = 10" м, Спр = 4 X 10 м/с, J2к 2 X 10 Гц). Если на единицу объема приходится N частиц, то синусоидальный волновой импульс [с длиной волны X а -я начальной интенсивностью /ц, при 2 = 0, пропорциональной ди дг) ], будет затухать по закону [c.299]

В окрестности резонансных частот колебаний при постоянной амплитуде силы возбуждения измерялись амплитудно-частотные и фазовые характеристики колебаний. На резонансных частотах измерялись формы поперечных и осевых колебаний. Демпфирование оценивалось по ширине резонансного пика и потерям энергии, равным работе силы возбуждения за цикл колебаний на резонансной частоте. [c.86]

Вибрационные напряжения деталей, особенно в области средних и высоких частот, как правило, не превышают 20 кгс/см. При таких напряжениях машиностроительную конструкцию можно рассматривать как линеаризированную упруговязкую систему, расчетные коэффициенты поглощения материала которой учитывают потери в материале и соединениях деталей. Как было показано в главе 1, расчет колебаний демпфированных конструкций может производиться разложением амплитудной функции в ряд по собственным формам недемпфированной системы или методом динамических податливостей и жесткостей с комплексными модулями упругости. Последние методы особенно предпочтительны для неоднородных систем, с различными коэффициентами поглощения в подсистемах (например, амортизированные балочные конструкции). [c.101]

Обычно в качестве резонансной частоты рассматривают частоту собственных колебаний недемпфированного вала, хотя известно, что максимум перемещений получается под влиянием демпфирования при более низкой частоте колебаний. Однако различие между этими двумя частотами колебаний при обычном демпфировании незначительно. В главе (5.05) на одном примере колебаний демп- [c.267]

Отметим, что если в механической системе имеется демпфирование, то величины я,-/ и ац будут комплексными, поэтому необходимо разделять действительные (прямые) и мнимые (сдвинутые по фазе на 90°) части, с тем чтобы получить полное решение задачи. Зная зависимость у,ц от частоты колебаний для каждого номера i и /, можно построить соответствующую модель. [c.37]

В настоящее время созданы определенные сплавы с весьма специфической атомной структурой, обеспечивающей высокий уровень демпфирования [2.19—2.22]. Зачастую эти сплавы не лучшим образом соответствуют обычным требованиям, предъявляемым к конструкциям, поскольку, выигрывая в демпфировании, часто теряют в жесткости, прочности, долговечности, сопротивлении коррозии, стоимости, обработке или стабильности. Однако имеются специальные ситуации, когда подобные материалы могут использоваться с большим успехом. По этой причине кратко рассмотрим демпфирующие свойства одного из таких сплавов. Благодаря тому, что эти материалы обладают сильно нелинейными характеристиками, здесь будут представлены только экспериментальные зависимости демпфирования от собственных частот колебаний без интерпретации, связанной с рассмотрением параметров петель гистерезиса, поскольку это требует выполнения усложненных расчетов. [c.82]

Рис. 2.19. Зависимости динамической податливости щ/ и динамических перемещений Wi и W2 от частоты колебаний f для системы с двумя степенями свободы с демпфированием, обусловленным трением

С демпфированием (а следовательно, и способность демпфирующих устройств поглощать вредную энергию колебаний) существенно зависит как от температуры, так и 6т частоты колебаний. Поэтому ясное понимание существа воздействия как отдельных, так и комбинированных указанных факторов на демпфирующие свойства оказывается очень важным при конструировании специальных устройств. Наиболее важными внешними факторами [c.106]

Продемонстрировать влияние как температуры, так и частоты колебаний, был выбран метод, основанный на исследовании колебаний балки. Кроме того, так как материал часто используется в конструкциях слоистого типа, необходимо воспроизвести условия, соответствующие сдвигающей нагрузке. Поэтому были выбраны трехслойные балки. Зависимости динамических перемещений от частоты колебаний для типичной трехслойной балки с демпфированием показаны на рис, 3.20 для различных значений температур, диапазон которых охватывает как область стекловидных материалов, так и область резиноподобных материалов. На рис. 3.21 и 3.22 показаны зависимости частоты и коэффициента потерь материала для каждой формы колебаний от температуры. Каждая точка, либо являющаяся непосредственным результатом эксперимента, либо принадлежащая некоторой сглаживающей данные экспериментов кривой, может быть использована для определения характеристик материала. Однако пользоваться сглаживающими кривыми рекомендуется в том случае, когда разброс экспериментальных данных невелик. При выполнении таких подсчетов предполагается, что геометрические характеристики балки и частоты ее колебаний без [c.133]

Частота колебаний oq = V M без демпфирования, получаемая из выражения (4.4) при С = 0. [c.139]

Как уже обсуждалось в гл. 3, динамическое поведение линейных резиноподобных (или вязкоупругих) материалов можно описать с помощью комплексного модуля к + щ), где жесткость k и коэффициент потерь т) зависят как от частоты колебаний, так и от температуры. Поэтому предположения как о вязком, так и о гистерезисном демпфированиях не позволяют достоверно описать динамическое поведение системы с одной степенью свободы, состоящей из массивного тела, соединенного с опорой вязкоупругой связью. Однако благоприятным обстоятельством здесь является то, что свойства большинства материалов сравнительно мало зависят от частоты колебаний, поэтому изменение свойств при изотермических условиях можно моделировать с помощью параметров комплексного модуля [c.145]

График зависимости амплитуды гармонически изменяющейся силы от возникающего в материале, перемещения (или зависимость напряжения от деформации) для каждого момента времени при установившихся колебаниях называется петлей гистерезиса. При линейном демпфировании, в том числе вязком, гистерезисном и линейно зависящем от скорости демпфирования, когда /fe и т) являются функциями частоты колебаний, было обнаружено [4.2], что петли гистерезиса имеют форму эллипса. Для того чтобы построить петлю гистерезиса для случая вынужденных колебаний системы с одной степенью свободы и с вязким демпфированием, рассмотрим изменения возбуждающей колебания силы и перемещения во времени (рис. 4.16), описы- [c.156]

Рис. 4.19. Петля гистерезиса, полученная из эксперимента (кривая 1), для системы с одной степенью свободы, колебания в которой возбуждаются через опору (частота колебаний 101,5 Гц температура 29,5 °С) кривая 2 — случай отсутствия демпфирования.

Задача 919. Материальная точка массой т совершает затухающие колебания под действием упругой силы с коэффициентом жесткости с и силы сопротивления среды / = — kv, где kyO. Путем демпфирования коэффициент k изменер[ до такой величины k , что частота колебаний точки уменьшилась вдвое. Найти значение ki. [c.329]

В этих диапазонах отношений частот силы демпфирования не оказывают влияния на амплитуды колебаний. При шв — = сОд величина становится весьма чувствительной к изменению демпфирования, особенно если оно мало. Дифференцируя по ( в/Юс) и приравнивая нулю dkjd ((ub/ uJ, получим — д аж [c.312]

Пассивная опора пресса (рис. 25, е) сферическая. Центр сферы расположен не на поверхности опорной плиты, а ближе к внутренней части опоры. Сфера крепится к траверсе через центральную шаровую опору и периферийные подпружиненные болты. Особенность сферической опоры — смазка под высоким давлением, сохраняющим жидкостное трение между полусферами независимо от действующей нагрузки. Смазка поступает через специальный золотник, открывающий доступ масла в полость между сферами при уменьшении зазора. Для предотвращения утечек масла по периферии подвижной полусферы установлено резиновое уплотнительное кольцо, распираемое внутренним давлением. Сферическая пассивная опора в значительной мере сужает возможности пресса, поскольку при любых режимах, осуществляемых на активной опоре, равнодействующая сил реакции образца будет проходить через центр пассивной опоры. Таким образом, эксцентрпситет, а также наклон поверхности пассивной опоры, оказывается неуправляемым. Для гашения энергии, освобождаемой при разрушении образца, предусмотрены пружинная подвеска пассивной сферической опоры и пружинное крепление фундаментного блока, на котором установлен пресс. Масса пресса около 150 т, масса фундаментного блока около 100 т. Последний подвешивают на четырех болтах через тарельчатые пружины. Собственная частота колебаний системы около 5 Гц, а коэффициент демпфирования более 90%. Для демпфирования служит специальное устройство гпдроцилиндров пресса (рис. 25, д), торцы штока плунжеров превращены в гидравлические, связанные между собой демпфирующие оппозитные цилиндры. Эффектив1юСть демпфирования последних такова, что внезапное разрушение образца при нагрузке 20 МН вызывает реактивную силу плунжера не выше 100 кН. [c.76]

Это уравнение означает, что сумма амплитуд углов поворота всех дисков на валу при недемпфируеыых свободных колебаниях равна нулю. Отсюда следует, что некоторые из амплитуд будут положительными, а некоторые — отрицательными. На валу имеются сечения, которые при колебаниях находятся в состоянии покоя. Это так называемые узлы. Каждой собственной частоте колебаний, а следовательно, каждой форме колебаний, соответствует вполне определенное количество узлов. Низшему числу собственных колебаний Qi соответствует один узел наиболее высокой частоте Qw i соответствует N—1) узлов таким образом, между каждыми двумя соседними дисками имеется один узел. Наличие узлов, как известно, обусловлено тем фактом, что нет демпфирования. Из условий (6.10а) получаем, что при Q = 0 выполняются все условия, если [c.263]

Обеспечить демпфирование в зависимости от частоты возмущения — больщее демпфирование осуществить на резонансной частоте и меньшее при возрастании частоты колебаний — с помощью обратной связи в пневмосистеме. [c.81]

Анализ АФЧХ деформаций дает возможность получить данные о динамических характеристиках системы собственных формах и частотах колебаний, коэффициентах демпфирования. [c.61]

Книга известных специалистов из США, в которой рассмотрен широкий круг вопросов по проблеме демпфирования колебаний реальных механических систем — деталей машин и конструкций, в том числе балочных. пла1стинчатых, многослойных и др. Показано влияние на демпфирование различных физических факторов температуры, частоты колебаний, статического нагружения и т. п. [c.4]

Кроме того, при прямом классическом подходе возникает проблема моделирования демпфирования. Если конструкция изготовлена из однородного материала, то одно из решений заключается в замене в уравнении (1.1) модуля Юнга Е на комплексный модуль Е -fill) [1-11—1-13] (см. гл. 2), но это даег необходимый результат лишь для материалов, обладающих линейными характеристиками демпфирования, которые могут зависеть или не зависеть от частоты колебаний. Если демпфирование вводится в точке, опоре, подшипнике или каким-либо-иным конструктивным решением, то необходимо вводить демпфирующие силы и (или) моменты, значения которых определяются экспериментально или аналитическими методами. Эта [c.21]

Для стекол характерны не длинные цепочки, как в случае полимеров, а упорядоченность на малых расстояниях и неупорядоченность— на больших (рис. 2.15). Неорганические оксиды,, из которых состоит стекло, образуют различного вида пластинчатые структуры в зависимости от добавляемых в стекло элементов. Демпфирование здесь также обусловлено процессами релаксации, протекающими после формирования стекла, причем восстановление происходит не из-за первоначального распределения мелкоячеистых сеток, а связано с условиями термодинамического равновесия [2.32—2.38]. Поскольку в стекле нет перекрестных связей, как это бывает в полимере, в нем может возникать ползучесть (т. е. непрерывное, обычно медленное увеличение деформации при действии постоянной нагрузки). Однако для полимеров с перекрестными связями статическая жесткость порой оказывается довольно большой и ползучесть может не проявиться. Путем соответствующей обработки можно придать полимерным материалам обширный набор свойств демпфирующих, прочностных, повышенной выносливости, пониженной ползучести и термоустойчивости, а также и других необходимых качеств в выбранных диапазонах температуры и частоты колебаний. Аналогичная обработка при высоких температурах применяется и для стекол. В каждом отдельном случае, разумеется, существуют те или иные естественные ограничения, которых естественно было бы ожидать, например наличие максимальной температуры, при повышении которой в данном материале могут возникать необратимые повреждения. [c.87]

Для системы с одной степенью свободы и вязким, демпфированием можно определить еще две резонансные частоты колебаний. Эти резонансы обусловлены частотами, при которых возникают максимумы скорости (Шрез, а) И уСКОрСНИЯ (сОрез, а) ПрИ заданной возбуждающей силе [c.140]

Здесь = (1 + iT)) = + iE" — комплексный модуль Юнга подвески системы, т) — коэффициент потерь в материале подвески, 5 —площадь поперечного сечения, /. — длина недефор-мированной подвески. В реальных материалах модуль Е и коэффициент Т1 зависят от частоты и температуры, и эти зависимости необходимо задавать для адекватного описания систем. Однако предположение о гистерезисном демпфировании, когда Е, k п т полагают постоянными для очень ограниченного диапазона изменения частот и при конкретном значении температуры, может оказаться очень полезным. Ясно, однако, что параметры А и т] не могут быть постоянными во всем диапазоне частоты колебаний, поскольку наряду с другими трудностями это приводило бы к конечному значению скорости диссипации энергии при равной нулю частоте колебаний. [c.142]

Рис. 4.13. Зависимости R (U7 /U7 t) и lm(WplW T) от частоты колебаний f системы с одной степенью свободы и гистерезисным демпфированием (т = I,

Смотреть страницы где упоминается термин Частота колебаний демпфированных : [c.145] [c.24] [c.431] [c.371] [c.99] [c.41] [c.267] [c.27] [c.5] [c.16] [c.17] [c.45] [c.72] [c.73] [c.83] [c.86] [c.136] [c.136] [c.141] [c.146] [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...