Выбор температуры уходящих газов

Для возможности выбора температуры уходящих газов для паровых и водогрейных котлоагрегатов небольшой производительности и определения типа хвостовых поверхностей нагрева — водяного экономайзера, и воздухоподогревателя приведена таб . 2-13. [c.70]

Необходимо подчеркнуть, что с учетом важности правильного выбора температуры уходящих газов, температуры воды первичного контура на входе в контактную камеру и перепада температур в поверхностной части подход к выбору этих величин должен всесторонне рассматриваться в каждом конкретном случае. [c.172]

Из формулы (4-5а) следует, что главным фактором, влияющим на Qa, является Оух-В свою очередь ух зависит от того, какой величины поверхности нагрева омывают продукты сгорания и с какой интенсивностью они отдают тепло этим поверхностям. Графически эта зависимость изображена на рис. 4-2, из которого следует, что одна и та же величина поверхности нагрева, помещенная в зоне высокой температуры, воспринимает во много раз больше тепла, чем расположенная в области низкой температуры продуктов сгорания. Поэтому даже небольшое снижение температуры уходящих газов требует существенного увеличения поверхности нагрева. Вместе с тем было бы неправильно проектировать парогенераторные установки с высокой температурой О ух. Это привело бы к снижению эффективности использования топлива и его неоправданному перерасходу. Поэтому выбор температуры уходящих газов является задачей технико-экономической. Она решается на основании определения минимума годовых расчетных затрат. При изменении б ух меняются затраты на топливо и на металл главным образом поверхностей нагрева парогенератора. С повышением Оух затраты на металл уменьшаются, а на топливо, наоборот, возрастают. Оптимальная температура уходящих газов соответствует минимуму годовых расчетных затрат С (рис. 4-3) [c.40]

Рис. 4-2. К выбору температуры уходящих газов.

Потери тепла с уходящими газами зависят от температуры уходящих газов ух и коэффициента избытка воздуха в них Оух- При проектировании котлоагрегатов принимают <ух= 120- 170°С. Более высокие температур ры будут давать повышенные потери с уходящими газами, более низкие ведут к чрезмерному увеличению поверхностей нагрева котла, поэтому выбор температуры уходящих газов должен определяться технико-экономическими расчетами. Снижение потерь тепла с уходящими газами должно также достигаться снижением избытка воздуха в топке до возможного предела, пока не начнется возрастание потерь тепла от химического недожога за счет нехватки воздуха, а также возможным -уменьшением присосов воздуха в газоходы котлоагрегата за счет неплотностей. [c.324]

Петросян Р. А. Выбор температуры уходящих газов и предварительного подогрева воздуха для газомазутных котлоагрегатов.— В кн. Котельные и турбинные установки энергоблоков мощностью 500—800 МВт, —М. Энергия, 1979, с. 240—245. [c.266]

Для определения потери тепла с уходящими газами необходимо произвести выбор температуры уходящих газов ( 73 ). [c.60]

Выбор температуры уходящих газов производится на основании технико-экономического расчета по условию оптимального использования топлива и расхода металла на хвостовые поверхности нагрева. Однако во избежание низкотемпературной коррозии при температурах металла, меньших температуры точки росы, приходится выбирать повышенные температуры уходящих газов по сравнению с экономически выгодной или принимать специальные меры по защите воздухоподогревателя. [c.61]

Поэтому при проектировании котельных агрегатов оптимальная температура уходящих газов для различных топлив устанавливается на основании технико-экономических расчетов, определяющих минимальную стоимость пара. Одновременно при выборе температуры уходящих газов [c.63]

Характе ристика топлива, получаемая на основе данных физико-химического анализа, в значительной степени определяет выбор конструкции топки и способы сжигания топлива Кроме того, необходимо знать стоимость топлива франко-котельная, которая влияет на выбор температуры уходящих газов и, следовательно, на значение коэффициента полезного действия котельной установки [c.8]

Некоторые соображения, по выбору температуры уходящих газов следующие I) все котлы паропроизводительностью от [c.94]

В [Л. 71] приведены результаты исследования лабораторной модели противоточного теплообменника типа газовзвесь с камерами нагрева и охлаждения. В работе были предложены методика расчета и конструктивные рекомендации для теплообменников подобного типа. В частности, была показана целесообразность использования противоточных камер, так как, помимо известных теплотехнических преимуществ, противоток в газовзвеси позволяет увеличить время пребывания частиц при неизменной высоте камер н снизить аэродинамические потери. Установлено, что во многих случаях механический транспорт дисперсной насадки эффективнее пневматического. Приведены рекомендации по выбору материала, размера насадки и сечения камер. Технико-экономическое сравнение воздухонагревателя типа газовзвесь с трубчатым воздухонагревателем, проведенное для котла паропроизводительностью 60 г/ч, показало возможность снижения температуры уходящих газов до 100° С. Последнее может привести к повышению к. п. д. котла примерно на 4%, что соответствует экономии в затратах на топливо 15000 руб. в год. [c.368]

Соотношение радиационного и конвективного теплообмена в котлоагрегате в значительной степени зависит от выбора температуры подогрева воздуха. При заданной температуре уходящих газов степень подогрева воздуха не влияет на абсолютное количество тепла, передаваемое конвекцией, так как оио зависит от разности температуры газов на выходе из топки, определяемой по условиям шлакования выбранного сорта топлива и заданной температуры уходящих газов. Количество же тепла, передаваемое радиацией (а следовательно, и общее количество тепла, получаемое поверхностью нагрева котлоагрегата), растёт по мере повышения температуры воздуха, увеличивая тем самым роль и значение радиационных поверхностей нагрева даже при незначительном увеличении их размеров. [c.54]

При модернизации котлов и увеличении тепловой мощности топочной камеры возникает необходимость установки на стенах топки новых экранных поверхностей, обеспечивающих надлежащее снижение температуры газов в конце топки. При выборе величины экранирования следует учитывать, что с ростом поверхности нагрева экранов на стенах топочной камеры будет изменяться температура газов в конце топки, что в некоторых случаях может повлечь за собой снижение температуры перегретого пара. С другой стороны, недостаточная лучевоспринимающая поверхность нагрева в топке приводит к шлакованию стен, в особенности при камерном способе сжигания твердого топлива недостаточное закрытие экранами стен топочной камеры при сжигании газа и мазута приводит к быстрому разрушению обмуровки топки. При определении расхода топлива в модернизированных котлах необходимо учитывать, что температура уходящих газов в зависимости от температуры питательной воды и расчетной стоимости топлива (для котлов при давлении свыше 30 ат), руб т у. т., должна приниматься по табл. 4-10. Если существующие хвосто- [c.107]

О наивыгоднейшей температуре уходящих газов для котлов с топками для жидкого шлакоудаления пока нет единого мнения. При выборе этой температуры мы ограничиваемся экономически возможным размером подогревателя воздуха и плотностью котла, так как опасность достижения точки росы у продуктов горения топок с жидким шлакоудалением согласно графику на рис. 40 является мало вероятной. Наибольшее влияние имеет плотность топки, газоходов котла и мельничной системы, которая решает вопрос о количестве воздуха, протекающего через воздухоподогреватель и, таким образом, о возможности охлаждения продуктов горения. Низкие температуры уходящих газов удается легче получить у котлов, работающих под наддувом, которые работают с сушкой топлива в мельнице по разомкнутому циклу и у которых через воздухоподогреватель проходит весь воздух для горения. У некоторых котлов не удается вообще достигнуть низких температур уходящих газов. [c.268]

В зависимости от вида и особенностей технологической схемы математическая модель комбинированной энергетической установки с МГД-генератором включает 35—40 элементов оборудования и соответствующее число связей между ними. При этом описывается взаимосвязь 210—220 параметров. Исходная информация достигает 160—170 величин и более В качестве основных независимых параметров схемы комбинированной установки (кроме указанных ранее параметров для отдельных элементов и рабочих тел) приняты следующие температура подогрева окислителя Ток (или концентрация кислорода в нем oJ, статическая температура рабочего тела перед каналом МГД-генератора Г , скалярная электропроводность в конце канала ooj, давление за диффузором рад, расход первичного пара на турбину Сщ, температура уходящих газов из парогенератора Гу.г- Выбор этих параметров во многом определяет порядок расчета технологической схемы установки. [c.123]

Потеря тепла с уходящими газами определяется на основе выбора наивыгоднейшей температуры уходящих газов из котельного агрегата. При выборе этой температуры необходимо иметь в виду, что, чем ойй ниже, тем меньше будет потеря тепла с уходящими газами и тем выше к. п. д. котельного агрегата. С другой стороны, тем больше должна быть поверхность нагрева водяного экономайзера и воздухоподогревателя. При развитии поверхностей нагрева экономайзера и воздухоподогревателя требуются большие затраты на установку, обслуживание, ремонт и создание дутья и тяги. Поэтому для всякого котельного агрегата в зависимости от местных условий (стоимости топлива, нагрузки котельной, стоимости оборудования и т. д.) существует наивыгоднейшая температура уходящих газов, находящаяся обычно в пределах 140—200° С. Определение этой температуры требует проведения детальных технико-экономических расчетов. По выбранной температуре уходящих газов находится величина потери тепла с уходящими газами и определяется к, п. Д. котельного агрегата т[к.а [c.117]

Метод прямого баланса используют только при испытаниях. При проектировании парогенератора прямой баланс неприменим из-за того, что уравнения (4-12а) —(4-12в) содержат две зависимые одна от другой величины В и т]бр. В проектировании удобно пользоваться обратным балансом [формула (4-13)]. При этом потерями qz и задаются и по графику (рис. 4-5) определяют потерю 1(75. Таким образом, определение г]бр по обратному балансу сводится к определению потери с уходящими газами q или по существу к выбору оптимальной температуры уходящих газов О ух. [c.45]

В одноступенчатой компоновке важным является выбор температуры перехода от воздухоподогревателя к экономайзеру. По условиям эффективности теплообмена температурный напор на горячем конце воздухоподогревателя не должен снижаться ниже 50—70° С. При одноступенчатом воздухоподогревателе можно подогреть воздух и до температуры выше 250—350° С, но для этого необходимо иметь и более высокую температуру продуктов сгорания перед воздухоподогревателем. Однако это требует повышения температуры уходящих газов, что снижает экономичность парогенераторной установки. [c.146]

Ниже изложены рекомендации по выбору основных расчетных параметров котельного агрегата температуры уходящих газов и воздуха, скорости газов в поверхностях нагрева и их геометрических характеристик. Даны рекомендации по проектированию конвективных поверхностей нагрева, регулированию перегрева пара, обеспечению надежной работы воздухоподогревателей и т. д. [c.71]

Температура уходящих газов промышленных котлов в зависимости от их производительности и времени использования, качества и стоимости сжигаемого топлива, температуры питательной воды и поступающего воздуха принимается ПО—170°С и выше. При работе котла на относительно дорогом топливе применяют более глубокое охлаждение уходящих газов. При относительно дешевом топливе повышают температуру уходящих газов. При этом следует напомнить, что стоимость топлива в различных районах страны различна. Рекомендации по выбору у.г приведены в [1]. [c.47]

Курсовой проект состоит из пояснительной записки и чертежей общих видов котлоагрегата. В пояснительной записке приводится краткое описание котлоагрегата, обосновывается выбор топочного устройства и температуры уходящих газов, а также хвостовых поверхностей нагрева. В расчетной части пояснительной записки в табличной форме приводится состав топлива, конструктивные характеристики котлоагрегата, расчет объемов продуктов сгорания и воздуха, энтальпии продуктов сгорания и воздуха, тепловой баланс парового или водогрейного котла, расчет топки, пароперегревателя, конвективных газоходов и хвостовых поверхностей нагрева. [c.7]

Выбор типа конструкции трубы зависит от следующих факторов агрессивности дымовых газов, температуры уходящих газов и их точки росы мощности электростанции и ее типа (ТЭЦ или ГРЭС) режима работы ТЭС вида золоулавливания (мокрое или сухое) свойств золы (химический состав, склонность к отложениям и др.) высоты трубы возможностей перевода электростанции на другой вид сжигаемого топлива технико-экономических соображений. [c.168]

Цена топлива оказывает влияние на требования, предъявляемые к эксплуатации, т. е. выбор режима работы оборудования, как-то оптимальные температуры уходящих газов, продолжительность использования оборудования и т. п. Кроме того, цена топлива может оказывать влияние на выбор типовых решений по строительству электростанции. При дешевом топливе целесообразно строить более дешевые, хотя и менее экономичные станции. Наоборот, при дорогом топливе необходимо ставить наиболее экономичные агрегаты. [c.357]

В котельной устанавливают пар-овые котлы повышенного давления, оборудуемые водяными экономайзерами. Как и в ранее рассмотренном случае, если размеры топки, а кроме того, и надежность циркуляции в котле не предопределяют количества снимаемого тепла, основ,ным условием для выбора величины коэффициента полезного дейстВ(Ия котельной установки является также температура уходящих газов, причем имеет 3(начение не только температура газов за котлом, но и температура подогреваемой воды. При заданном перепаде температуры подогреваемой воды температура уходящих газо В будет тем ниже, чем ниже температура газов за котлом и, следовательно, будет зависеть от — или —. Наивыгоднейшее значение температуры [c.14]

Выбор значений температур уходящих газов [c.94]

Влажным воздухом называют смесь сухого воздуха с водяным паром, а в наиболее общем случае — сухого воздуха с водяным паром и очень мелкими каплями воды или кристаллами льда. Количество водяного пара в смеси зависит от температуры и полного давления смеси и не может превышать определенной величины. Последнее и определяет принципиальное отличие влажного воздуха от обычных газовых смесей (см. 5). Понятие влажного воздуха часто используется при расчете и эксплуатации сушилок, при выборе оптимальной температуры уходящих дымовых газов из трубчатых печей, парогенераторов, при сжатии воздуха в компрессорах газотурбинных установок и т. д. Так как чаще всего процессы во влажном воздухе протекают при давлениях близких к атмосферному, его свойства с достаточно хорошим приближением могут быть описаны уравнениями для смесей идеальных газов. [c.127]

Выбор и расчет электрофильтра. Для выбора и расчета ЭФ задаются вид топлива, конструкция топки, тип размольного устройства, объемный расход уходящих газов V, температура газов необходимая степень улавливания ti. Расчет ведут в следующем порядке [c.588]

Таким образом, повышение темг ературы уходящих -газов привело к сравнительно небольшому снижению экономичности котлов Т ПП-2 10А, но повысило их надежность и устойчивость работы, особенно при систематических временных снижениях нагрузки. Эти особенности выбора температуры уходящих газов учитывались и при проектировэнии других котлов. [c.57]

Таким образом, имеется полная аналогия с циклом бинарной газопаровой установки на рис. 2-16. Разница только в том, что в первой ступени бинарного цикла вместо газовой турбины применяется МГД. Температура газов за МГД намного выше того предела, который ограничивает выбор оптимального давленця пара в цикле второй ступени (см. рис. 2-18). Поэтому с термодинамической точки зрения в цикле второй ступени целесообразно увеличивать давление вплоть до сверхкритических значений. Однако к. п. д. второй ступени при этом обычно будет все же значительно ниже к. п. д. обычной паросиловой установки при тех же параметрах пара. Объясняется это двумя обстоятельствами. Во-первых, в схеме отсутствует регенеративный подогрев питательной воды во-вторых, при той же температуре уходящих газов, что и в обычных котельных установках, потеря с уходящими газами составит величину [c.61]

В существующих котельных установках снижение расхода электроэнергии на привод тягодутьевых устройств может быть достигнуто путём устранения излишней загрузки вентиляторов и дымососов. За счёт уменьшения присоса через неплотности и коэфициента избытка воздуха, а также за счёт снижения температуры уходящих газов, может быть достигнуто уменьшение сопротивления газовоздушного тракта. Этому способствует и выбор экономичного способа регулирования тягодутьевых машин. Иногда характеристики уже установленных в котельной дымососов и вентиляторов лимитируют паропроизводигель-ность котлов. В этих случаях путём рациональной реконструкции газовоздушного тракта или самих дымососов и вентиляторов можно добиться значительного повышения паропроизводительности. [c.130]

При установке котлов-утилизаторов весьма важным и сложным вопросом является выбор оптимальных параметров пара. Влияние начальных параметров пара на эффективность Т , работающих на топливе, хорошо изучено. Однако закономерности, относящиеся к ТЭС, не могут быть распространены на утилизационные установки. Одной из причин такого положения является то, что при распространенных температурах уходящих газов технологических агрегатов 400-— 600° С и ниже повышение давления в КУ существенно уменьшает его па-ропроизводительность (см. рис. 7-4.). [c.210]

В табл. 8.16 приведены также необходимые для выбора и расчета электрофильтров (ЭФ) величины, характеризующие электрофизические свойства пылегазового потока. Это число АГф, зависящее от удельного электрического сопротивления золы ру, напряженность электрического поля Е, кВ/м (для ЭФ типа ЭГА), и коэффициенты обра г-ной короны при температуре уходящих газов 140—160 °С, [c.581]

Недостатки проектирования, заключающиеся в неудачном выборе конструктивных решений кремнебетонного ствола, также служат причиной неудовлетворительного состояния некоторых кремнебетонных труб. Из-за того, что труба собрана из отдельных панелей, а их около 400 шт. для трубы высотой 320 м, длина уплотнений между стыками кремкебетонных панелей достигает нескольких тысяч метров. При такой протяженности уплотнений практически невозможно обеспечить необходимую газоплотность, в результате чего имеется подсос воздуха и снижение температуры уходящих газов. [c.228]

В процессе сжатия газов при их нагнетании или откачке вентиляторами или дымососами температура газов повышается. Так, уходящие газы за дымососом горячее, чем до него. Соответственно выше потери с q . Экспериментатор может избежать ошибки, ведя измерения на всасе тяго-дутьевых машин. Однако при этом утрачивается преимущество от перемешивания и усреднения температуры и состава газов в дымоеосе (вентиляторе). Для то го чтобы иметь свободу в выборе сечения, следует предварительно оценить величину нагрева и в дальнейшем пли вводить необходимую поправку, или, если это возможно, пренебрегать возникающей ошибкой, [c.252]

С другой стороиы, реет расхода пара тур бинной установкой связан с увеличением паропроизводитель-ности и стоимости к о т л о а г р е г а -т а, питательных насосов и соединительных пароводя ных магистралей между котлам и турбиной. Повышение температуры питательной воды связано с уменьшением размеров эконол1айзера, что во избежание увеличения потерь тепла с уходящими газам требует увеличения степени подогрева воздуха и р а з-меров в о 3 д у X о п о д о г р е в а т е-л я. Все эти факторы приводят к необходимости выполнения наряду с теплоэнергетическими также й т е X н и к о - э к о н о м и ч е с к и X рас-четов по выбору оптимальных параметров регенеративного цикла. [c.216]

Рециркуляция газов может иметь несколько вариантов компоновки (рис. 2-8). В варианте а отбираются уходящие газы после агрегата в вариантах бив газы забираются соответственно перед первой ступенью воздухоподогревателя ли водяного экономайзера. Подача рециркулирующих газов может производиться в нижнюю 1 или верхнюю 2 часть топки или же в газоход перед пароперегревателем 3. Выбор того или иного решения зависит от ряда условий и целей применения рециркуляции. 11аряду с методом регулирования температуры перегретого пара рециркуляция газов используется в качестве способа борьбы со шлакованием. [c.31]

Влияние теплоты сгорания топлива на показатели работы печей значительно. В методических печах основная доля тепла от газов (продуктов сгорания) к металлу передается путем лучеиспускания и только 8—12% путем конвекции. Температуры в сварочной зоне поддерживаются порядка 1250—1 400°С, а температура газов, уходящих и методической зоны, обычно лежит в пределах 750—1 000° С и чем больше интенсивность работы печи, тем выше температура. Поэтому в методических печах основное внимание обращается на создание всех условий для увеличения теплоотдачи лучеиспусканием. В этом отношении особо важны выбор высококачественного топлива и максимально возможный в данных условиях подогрев воздуха. Высококалорийное топливо имеет высокую калориметрическую температуру сгорания, что обеспечивает увеличение потока тепла на металл. Так, например, повышение теплоты сгорания газа с 5 300 до 17 000 кдж1м дает повышение температуры горения с 1 825 до 2 275 К, а повышение температуры воздуха с 20 до 600 С приводит к росту расчетной температуры до 2 625° К. Если печь отапливается низкокалорийным газом, то эффективная работа печи может быть достигнута только при высоком подогреве воздуха, требующем установки рекуператоров с развитой поверхностью нагрева. Во всех случаях печь должна быть обеспечена резервом тепловой мощности, вентиляционными устройствами, имеющими некоторый запас по производительности. Ограждения печи и мест входа и выхода изделий должны быть тщательно уплотнены, так как большие присосы нарушают расчетный режим работы печи, снижают производительность и увеличивают удельные расходы топлива. [c.222]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...