Подогреватели выбор

При заданных температуре питательной воды и числе регенеративных подогревателей выбор давлений пара в отборах осуществляется (в первом приближении) исходя из равенства нагрева воды (АТ) в каждом подогревателе. [c.156]

Теплообменные аппараты. В реакторах тппа PWR с мягким регулированием применяются парогенераторы с трубками из нержавеющей стали и инконеля, Монель использовался в реакторе Дуглас Пойнт и предполагается его использование в реакторе Пикеринг. Подогреватели питательной воды и конденсаторы в PWR обычной конструкции, так как они находятся во втором контуре, изолированном от первого. В BWR подогреватели питательной воды и парогенераторы (двойной цикл) представляют серьезную проблему с точки зрения выбора материалов из-за переноса продуктов коррозии в реакторную систему и отложения в активной зоне реактора [2]. Нержавеющая сталь обычно выбирается в качестве материала для подогрева- [c.227]

Температура холодного воздуха принимается равной 30° С. При проверочном тепловом расчёте температуру горячего воздуха получают из расчёта воздушного подогревателя, обычно выполняемого до расчёта топки. При проектном расчёте температурой горячего воздуха задаются. При слоевом сжигании эта температура должна быть не выше указанной в табл. 2 гл. IV. При камерном сжигании выбор этой температуры определяется компоновочными соображениями, условиями подсушки в системе пылеприготовления и выходом летучих. Для большинства влажных топлив, а также для антрацита и тощих углей желателен подогрев воздуха до 300—350 С. Для прочих топлив температура горячего воздуха составляет обычно 2оО—250° С. [c.6]

Мы рассмотрели общий принцип наладки регулятора температуры, рассмотрим теперь наладку работы подогревателей горячего водоснабжения, включенных по последовательной двухступенчатой схеме. Наладка состоит из следующих операций 1) определение максимального и минимального расхода сетевой воды 2) выбор диа метра сопла элеватора 3) настройка регулятора рас хода воды и регулятора температуры. [c.288]

Основной вопрос при закрытой системе теплоснабжения— это выбор схемы присоединения подогревателей горячего водоснабжения. Выбор схемы прежде всего определяется принятым температурным режимом работы тепловой сети. При повышенном температурном графике необходимо применение последовательной двухступенчатой схемы. [c.98]

Выбор номера подогревателя в большой степени определяется гидравлическими потерями давления для сетевой и особенно для местной воды. [c.154]

Схемы отвода к о н д е с а т а. Основными требованиями при выборе рациональных схем отвода конденсата из подогревателей теплофикационной воды являются [c.143]

О наивыгоднейшей температуре уходящих газов для котлов с топками для жидкого шлакоудаления пока нет единого мнения. При выборе этой температуры мы ограничиваемся экономически возможным размером подогревателя воздуха и плотностью котла, так как опасность достижения точки росы у продуктов горения топок с жидким шлакоудалением согласно графику на рис. 40 является мало вероятной. Наибольшее влияние имеет плотность топки, газоходов котла и мельничной системы, которая решает вопрос о количестве воздуха, протекающего через воздухоподогреватель и, таким образом, о возможности охлаждения продуктов горения. Низкие температуры уходящих газов удается легче получить у котлов, работающих под наддувом, которые работают с сушкой топлива в мельнице по разомкнутому циклу и у которых через воздухоподогреватель проходит весь воздух для горения. У некоторых котлов не удается вообще достигнуть низких температур уходящих газов. [c.268]

Выбор материала трубок определяется условиями эксплуатации аппарата и, прежде всего, коррозионной активностью теплоносителя и его температурой. Для конденсаторов и подогревателей низкого давления трубки обычно изготавливаются из латуни марки Л68. В конденсаторах, использующих морскую воду, трубки изготавливаются из специальной морской латуни ( адмиралтейского сплава ). При температуре трубок свыше 250° и использовании в качестве теплоносителя газов или питательной воды (теплообменники газовых турбин и подогреватели высокого давления) в отечественной практике применяются трубки из малоуглеродистой и нержавеющей стали. Для подогревателей теплофикационных установок и теплообменников специального назначения (например, для атомных установок) и, в отдельных случаях, в регенераторах газовых турбин используются трубки из аустенитной нержавеющей стали. [c.202]

Выбор типа и схемы испарительной установки производится на основании техникоэкономических расчетов с учетом расходов топлива и металла. На союзных установках применяется часто схема с двухступенчатым испарителем и конденсатором испарителя, совмещенным с регенеративным подогревателем. [c.157]

С X ема регенеративного подогрева питательной воды определяется на основе общих требований высокой надежности и экономичности принятым типом турбогенераторов, температурой питательной воды котельного агрегата, системой деаэрации и схемой включения деаэратора, типом и параметрами регенеративных подогревателей и питательных насосов. Выбор температуры питательной воды при регенеративном ее подогреве на установках с отечественным оборудованием определяется стандартом, приведенным в табл. 30 и 32. [c.190]

Парогенераторы в реакторах с газовым или жидкометаллическим теплоносителем в принципе состоят из тех же частей, что и обычные парогенераторы, так как работают при одинаковых температуре и давлении. Из активной зоны полученное тепло переносится СО2, гелием или натрием в теплообменники. Выбор их конструкции зависит от некоторых характеристик реактора. На рис, 3.11, а и б показаны два узла типичного теплообменника реактора с газовым теплоносителем. СО2 или Не прокачивается сверху вниз, отдавая тепло последовательно подогревателю, перегревателю, испарителю и экономайзеру. (В более ранних реакторных парогенераторах использовался вариант с однократной циркуляцией.) [c.23]

В настоящее время разработан ряд нормалей, например, на теплообменники, подогреватели с паровым пространством, конденсаторы и пр., которые могут применяться также и в пищевой промышленности. Для цилиндрических сварных сосудов и аппаратов, изготовленных из листовой стали (ГОСТ 9617—67), установлен ряд внутренних диаметров, которые рекомендуется принимать, например, от 400 до 1100 мм через каждые 100 мм и от 1200 до 4000 мм через каждые 200 мм для сосудов и аппаратов, изготовленных из цветных металлов и сплавов, — от 200 до 1000 мм через каждые 50 мм и от 1100 до 2000 мм через каждые 100 мм. Наружный диаметр сосудов или аппаратов, изготовляемых из стальных труб, рекомендуется принимать равным 159, 219, 273, 325, 377, 426, 480, 530, 630, 720, 820, 920 или 1020 мм. Для характеристики и выбора трубопроводной арматуры, соединительных частей и трубопроводов в ГОСТ 356—68 установлены ряды условных, пробных и рабочих давлений, а В ГОСТ 355—67 — ряд условных проходов. [c.141]

Выбор оптимального вида подогревателя компонентов горения может быть [c.54]

Вопрос о выборе точек отбора пара из турбины в регенеративные смеши-вающ ие подогреватели (т. е. о выборе температуры, до которой подогревается вода в каждой из ступеней ) является предметом специального анализа, [c.394]

Необходимость все более широкого привлечения ТЭЦ к работе в режимах регулирования графиков нагрузки энергосистем определяет задачу поиска путей повышения тепловой экономичности теплофикационных агрегатов в широком диапазоне режимов, в частности, за счет выбора рациональной программы регулирования. Усложнение тепловых схем теплофикационных ПТУ, применение для них ПП, ступенчатого подогрева сетевой воды, перевод на теплофикационное противодавление (ухудшенный вакуум) с использованием конденсатора в качестве подогревателя сетевой или подпиточной воды выдвигают новые проблемы их регулирования. [c.174]

Законченных исследований по сравнению накипеобразования с адиабатных и кипящих испарителях пока нет, да и выбор базы для сравнения затруднителен. В самом деле, трудно решить, с каким кипящим испарителем можно сравнивать адиабатный, где температура воды повышается от 28—30° до 75— 78° С. Какую температуру принять для сравнения в кипящем испарителе Если 75—78° С, то условия получаются несопоставимыми, так как конденсаторы всех ступеней охлаждаются более холодной водой, а данная температура достигается лишь в подогревателе. По-видимому, правомерно сопоставление их лишь с многоступенчатыми кипящими испарителями в том же диапазоне температур (либо одноступенчатого адиабатного с одноступенчатым кипящим испарителем). [c.108]

Выбор рационального совмещения подогрева питательной воды в регенеративных подогревателях и водяных экономайзерах в комбинированном парогазовом цикле должен осуществляться в каждом конкретном случае на основании технико-экономического анализа. [c.14]

При выборе типа ПО следует иметь в виду, что для конечного по ходу воды подогревателя высокого давле-122 [c.122]

В отношении выбора ингибиторов для очистки подогревателей и бойлеров действительно все рекомендуемое для конденсаторов. [c.65]

Определению и выбору при проектировании энергоблока подлежат следующие параметры и характеристики регенеративного подогрева воды конечная температура подогрева питательной воды число отборов нара и ступеней подогрева воды распределение подогрева между отдельными последовательно включенными подогревателями (ступенями). [c.58]

При составлении ПТС решают вопрос о схеме отвода дренажей греющего пара (каскадную или с дренажными насосами), о наличии в регенеративных подогревателях охладителей пара и дренажа, об использовании в деаэраторах питательной воды постоянного или скользящего давления и выборе этого давления, об использовании протечек пара из [c.140]

ВЫБОР ОПТИМАЛЬНЫХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ НАПОРОВ В РЕГЕНЕРАТИВНЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЯХ [c.49]

С другой стороны, с повышением давления и температуры в отборе увеличиваются удельные капитальные затраты па регенеративные подогреватели. Особенно резко возрастают эти затраты для подогревателей высокого давления (ПВД), расположенных после питательного насоса, так как их трубная система работает при высоких давлениях питательной воды, составляющих в настоящее время для блоков К-300-240 и Т-250-240 примерно 28,0—30,0 МПа. Отсюда понятна заинтересованность в увеличении температурного напора на ПВД с целью сокращения площади их поверхности. Обычно при выборе температурных напоров в регенеративных подогревателях основное значение имеет стоимость топлива в данном экономическом районе. Для районов с дорогим топливом, когда стоимость топлива превышает 20 руб/т условного топлива, следует принимать недогрев ПВД равным от 5 до —2° С. Минус означает, что за счет использования перегретого пара целесообразно нагревать питательную воду в ПВД выше температуры насыщения на 2° в специальном отсеке подогревателя без конденсации пара. [c.50]

Выбор оборудования подогревательных установок производится исходя из следующих основных положений. На ТЭЦ, располагающих паром только из одного отбора низкого давления (0,06—0,25 МПа) или противодавления турбин, устанавливаются обычно подогреватели первой и второй ступени. При этом греющим паром для подогревателей второй ступени служит пар от парогенераторов, подаваемый через РОУ. При больших тепловых нагрузках вместо подогревателей второй ступени устанавливают теплогенераторы. [c.61]

Принципиальная тепловая схема станции для стандартных турбин и парогенераторов СССР имеет в основе своей типовые заводские решения по паротурбинному агрегату, т. е. задано число отборов, число подогревателей, место включения деаэратора, место установки питательного насоса и другие детали схемы. При разработке принципиальных схем новых типов турбин обычно проводятся полные исследования по рациональному выбору отдельных элементов и всей схемы в целом. При этом стремление к максимальной экономии теплоты в схеме станции должно отвечать условию минимума приведенных затрат при обеспечении максимальной надежности работы оборудования станции. Обычно при составлении тепловой [c.80]

ВЫБОР ТИПА И ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ ТЕПЛОФИКАЦИОННЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ И НАСОСОВ ТЭЦ [c.221]

Подогреватели. Выбор подогревателей производится на основании расчета распределения нагрузки между основным и пиковым подопревателями. [c.293]

Газотурбинная установка замкнутого цикла (ЗГТУ, рис. 4.25) включает газо-охладитель 1, понижающий температуру газа до начального значения Гн, и регенератор 3. Вместо камеры сгорания в ЗГТУ устанавливается подогреватель 4, в котором рабочее тело не смешивается с продуктами сгорания топлива. Выбор рабочего тела в ЗГТУ определяется требованиями, предъявляемымик установке. Наиболее часто в ЗГТУ в качестве рабо- [c.207]

Выбор вспомогательного оборудования сушильной установки (подогревателей, улавливающих аппаратов и др.), вентиляторов делают на основе расчетов расходов теплоты, газов, электроэнергии, поеле чего раеечитывают технико-экономические показатели установки. [c.370]

Второе решение (рис. 1-14) усложняет тепловую схему, так как при этом требуются дополнительные перекачивающие насосы после каждого подогревателя или после группы подогревателей (если использовать также и давление гидростатического столба при расположении подогревателей на разных отметках). Необходимо также учитывать, что схема со смешивающими подогревателями чувствительна к резко переменным нагрузкам и более применима для работы турбин с постоянной нагрузкой. Так как блоки сверхкритичеоких параметров о1бычно работают с постоянной нагрузкой, то разработка таких схем для них безусловно перспективна. Последний, третий, путь удаления окислов меди из тракта может быть осуществлен различными способами (конкретно их см. в гл. 7). Весьма важным обстоятельством при выборе какого-либо решения должна быть оценка и, в отношении вывода окислов железа. [c.24]

При уменьшении расходов пара на технологию и собственные нужды излишний пар, вырабатываемый котлом, может быть использован для подогрева обратной сетевой воды в поверхностных подогревателях, установленных на линии сетевой воды после сетевых насоеов или на входе в каждый водвгрей-ный котел. Таким образом, выбор того или ииого типа комбинированного котла, а также той или иной тепловой схемы котельной связан с постоянной паровой нагрузкой, а также с характером изменения расхода горячей воды на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение. [c.163]

При нормальной работе конденсатного насоса кратковременные колебания в подаче конденсата воспринимаются уравнительным баком УБ, присоединенным к соответствующей точке системы за подогревателем уплотнений или, как возможный вариант, перед ним. Выбор точки присоединения уравнительного бака и высоты его размещения определяется условием создания надлежащего подпора (в среднем 4,5—5 м) на всасывании питательных насосов. Уравнительный бак каждой турбины сливной трубой соединяется с расположенным несколько ниже его запасным баком конденсата ЗЬ. Последний трубой с обратным клапаном ок нрисоеди- [c.190]

Питательные иасосы 248 План ГОЭЛРО 10, 23, 25 Пластинчатый траиспорте.р 400 Площадки для электростанций выбор 456—458 Пневмомельницы 309 Поверхностные подогреватели 122— 124 [c.555]

Основные положения даны в гл. III, 21 и в гл. VI, 32. Кроме того, следует при раз-ра ботке тепловой схемы иметь в виду то обстоятельство, что схема отпуска тепла со станции и схема водоподготовки в еначи-тельной мере влияют на выбор системы регенеративного подогре1ва и ее эффективность. Так, например, наличие большого потока тепла в виде вторичного пара от испарителя приводит иногда к необходимости полного отказа от установки подогревателя более низкого давления, так как конденсат турбин нагревается в охладителе испарителя до достаточно высокой температуры. Точно также ввод большого количества горячего конденсата от бойлеров или паропреобразователей в [c.110]

Это обстоятельство сказывается на выбора места установки насоса о тепловой схеме. Выше говорилось, что желательно приблизить насосы к запасу воды, т. е. установить их непосредственно под деаэратором (см. схему фиг. 95). Это подтверждается и соображениями о затрате мощности на насосы. Однако в ряде случаев для того, чтобы не ставить под полное давление воды подогреватели высокого давления, питательные насосы располагают еа ними и применяют специальные лерекачивающие или бустер-насосы, которые ра эвиоают напор, достаточный для преодоления сопротивления системы регенеративного подогрева. Основные питательные насосы при такой двухступенчатой схеме (ом. схему фиг. 93) работают на горячей воде, подогретой в системе регенеративного подогрева до конечной температуры. Это увеллчи-вает расход мощности на питательные насосы я утяжеляет их эксплоатацию, потому что усложняются вопросы уплотнения со стороны высокого и низкого давления насосов, да и само низкое давление может достигать 30 аг и больше. [c.135]

Парогенераторы и промежуточные теплообменники реакторов типа БН. В реакторах типа БН освоенный уровень температур натрия в первом контуре не превыщает 560 °С, поэтому, учитывая снижение температур в промежуточном контуре, можно считать для этих реакторов реальным уровень температур пара в пределах 450—510°С. Давление пара может назначаться в широких пределах до 24 МПа. Необходимо отметить, что оптимизация параметров парового цикла ограничивается не только выходной температурой натрия, но и подогревом в реакторе. Для современных реакторов типа БН характерен подогрев в диапазоне 150— 200 °С и, следовательно, температура на входе в реактор 300— 400 °С. С учетом снижения температур в ПТО диапазон значений температуры питательной воды на входе в ПГ может быть принят равным 200—300 °С, что соответствует турбоустановкам с регенеративными подогревателями. Таким образом, по холодным веткам контуров располагаемый температурный напор равен примерно 100°С (400 °С — температура первого контура и 300 °С — температура питательной воды), что несколько больще температурного напора по горячим веткам (рис. 1.4). В то же время высокий уровень температур теплоносителей по холодной ветке (до 400°С) позволяет при выборе оптимального давления пара варьировать значения давления в щироком диапазоне, вплоть до сверхкритического (24 МПа). Однако выбор давления свыше 20 МПа ограничивается отсутствием в настоящее время освоенных материалов, обеспечивающих необходимые запасы по длительной прочности теплообменных труб в пароперегревателе. [c.13]

К качеству подпиточной воды тепловых сетей предъявляют менее жесткие требования. Основное требование предъявляется к карбонатной жесткости или карбонатному индексу. Дополнительно предусматриваются условия для предотвращения сульфатной накипи. Поэтому для подготовки подпиточной воды в теплосеть могут применяться методы осаждения, подкисления и ионообменного умягчения. Для обеспечения необходимого значения карбонатной жесткости или карбонатного индекса подпи-точиую воду можно обработать подкислением или реагентным осаждением с последующей коррекцией значения pH обработанной воды. На выбор метода обработки подпиточной воды теплосети основное влияние оказывает необходимость предотвращения образования сульфатной накипи. Допустимая концентрация кальция определяется главным образом температурой воды в теплофикационном подогревателе или водогрейном котле и зависит от ионного состава обработанной воды и вычисляется по формуле [c.28]

В заключение следует сказать, что выбор числа ступеней, особенно для крупных адиабатных испарителей, производится не только из условия обеспечения наибольшего выхода дистиллята. Если доминирующим фактором является первоначальная стоимость, а не расход топлива, то выгодно увеличивать число ступеней. При неизменном удельном расходе уепла, т. е. одинаковой величине нагрева воды в подогревателе и неизменных прочих условиях, поверхность конденсаторов уменьшается с увеличением числа ступеней. Это положение наглядно иллюстрируется сопоставлением температурных напоров между паром и водой (рис. 25) для двух испарителей, из которых один имеет число ступеней 2 = 3, а другой z-> ,. По мере увеличения 2 разность температур между паром и водой, от которой зависит поверхность конденсаторов, стремится к /о— в то время как при конечном 2 она меньше на величину д и равна to—t — О, причем значение д обратно пропорционально числу ступеней. Поэтому поверхность конденсаторов, а следовательно, до некоторой степени и стоимость испарителей при этих условиях уменьшаются с ростом числа ступеней. Не случайно самые крупные береговые опреснительные установки выполняются с числом ступеней до 50. [c.59]

До внедрения режима скользящего давления на котлах электростанция оонастила термопарами и расходомерными устройствами все поверхности нагрева, в которых могло ожидаться неустойчивое движение рабочей среды. При испытаниях продолжительностью от 6 до 10 ч проверялась устойчивость ее движения при работе котла не только в стабильных условиях,, но и при переходных режимах — изменении расхода топлива, воды и количества рециркулируемых дымовых газов, переключенных горелок, снижении давления и т. п. Проверялись и режимы аварийного отключения подогревателей высокого давления и питательного турбонасоса. В се шроперки производились при полностью открытых регулирующих клапанах перед турбиной и облегчили обоснованный выбор безопасных и оптимальных по экономичности условий работы энергоблоков в режиме скользящего давления [22]. [c.78]

Представление графика выигрыша от регенерации в предлокенной форме [71] обладает еще одной важной особенностью — он выполняет функцию постановки задачи об оптимизации регенеративной схемы, о достижении максимума выигрыша путем рационального выбора давлений пара в отборах, а следовательно, и разбивки ступеней подогрева воды и вместе с тем указывает путь ее решения. В самом деле, если точки отбора выбраны правильно, то небольшое изменение давления в любой из них не должно отражаться на значении выигрыша. Это положение приводит к аналитической связи между параметрами ступеней подогрева и легко интерпретируется на графике выигрыша (рис. 3.11), приводя к простой связи между (ej+i—е,-) и Aiej [73]. Рассмотрим эту связь применительно к схеме со смешивающими подогревателями [c.114]

Решение задач, рассмотренных в этой главе, основывается не только на известных. положениях изложенной выше методики анализа, но содержит дополнительное ее развитие. Это относится, например, к задаче об эффективности отключения подогревателей высокого давления с целью получения пиковой мощности, в которой решение рассматривается при условии неизменного расхода свежего пара, что связано с достаточно заметным смещением линии процесса расширения пара, изображаемой в /,5-диа Прам ме. Приведенные задачи далеко не исчерпывают многообразия вопросов, возни-кающ,их при проектировании турбоустановок и их эксплуатации выбор определялся как актуальностью, так и возможностью иллюстрации сферы применения метода, его универсальностью, [c.192]

Команда остается в аетивном состоянии. Щелчком мыши в поле Текущий стиль отрисовки вызовем диалоговое окно Выбор стиля отрисовки. Текущим установим стиль Штриховая. Щелчком кнопки Ок закроем окно. Построим прямоугольник, охватывающий весь блок подогревателя газа. Снова текущим установим стиль Основная. Завершим работу команды. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...