Кармана коэффициент

Кармана коэффициент 207 Картера формула 363 Касательные напряжения — см. Напряжения касательные Каучук — Коэффициент Пуассона 20 [c.629]

X - функция связи (аналог коэффициента Прандтля-Кармана) [c.4]

В первом случае гидравлические сопротивления обусловлены только вязкими напряжениями, влияние шероховатости пренебрежимо мало. Коэффициент сопротивления трения Ср для гидравлически гладких поверхностей определяется по формуле Кармана [19] [c.245]

Легко видеть, что коэффициент Лоде в опытах Т. Кармана равнялся- -1, а в опытах Р. Бекера—1. [c.548]

Другой важный фактор, определяющий производительность бункера, это коэффициент заполнения, который представляет собой отношение числа заготовок, запавших в карманы за один оборот диска, к общему числу карманов, имеющихся в диске бункера. На величину коэффициента заполнения влияют способ ориентирования деталей, размеры карманов диска бункера, угол наклона диска, скорость его вращения и интенсивность перемешивания деталей. Чтобы увеличить коэффициент запол- [c.37]

На схеме № 4 представлена горелка с подводом воздуха при помощи скошенного кармана ( карман Рихтера ) и завихрителем из шести плоских лопаток. Эта горелка обеспечивает повышенную крутку при пониженном коэффициенте аэродинамического сопротивления ( =1,7 вместо 2,8), а гидравлический КПД горелки значительно выше [c.106]

Весьма сложным и дорогостоящим оказались ОТВОД и уборка стружки. При использовании отдельных станков эта проблема не имеет такой остроты, так как стружку убирает оператор. С увеличением коэффициента использования станков и при их использовании в ГПС количество стружки значительно увеличивается, и возникает задача ее автоматического удаления. Кроме того, стружка забивается в различные карманы, остается в отверстиях, накапливается в заготовке и на станке и мешает работе режущего инструмента. В некоторых случаях удается удалять стружку струей охлаждающей жидкости, промывкой деталей в специальных автоматических моечных машинах. Но и после мойки детали не всегда полностью освобождаются от стружки оставшаяся пыль мешает при контроле размеров. [c.642]

Формула Кармана обладает тем недостатком, что при ее дифференцировании нельзя получить физически правильные значения коэффициентов турбулентной вязкости. Предложенная в [17] и в других работах формула свободна от этого недостатка, не имеет разрыва производных и лучше описывает скорость на оси трубы [c.152]

Для вентиляторов и дымососов одностороннего всасывания, выпускаемых заводами комплектно с направляющими аппаратами осевого типа, но без карманов (входных коробов). гарантийные характеристики выдаются на основании испытаний машины без кармана. В тех случаях, когда по условиям компоновки такая машина присоединяется к тракту посредством, кармана (п. III-14, рис. III-10). сопротивление последнего должно быть учтено по формуле (1-4), где коэффициент сопротивления, отнесенный к скорости входа в направляющий аппарат, для карманов, выполненных по рис. III-10, а, б =0,2 а для карманов по рис. 111-10, в J = 0,1. [c.33]

При больших числах Рейнольдса пара (турбулентное течение) для коэффициента сопротивления принимается формула Кармана [c.107]

С помощью любого из рассмотренных уравнений для профиля скорости можно вычислить коэффициент трения для стабилизированного турбулентного течения в гладких трубах. Обычно используется уравнение, часто называемое уравнением Кармана — Никурадзе, которое легко получить, подставив выражение для распределения скорости из уравнения (6-33) в уравнение для средней скорости (6-6) и выполнив интегрирование в последнем. [c.95]

Кармана — Никурадзе уравнение для коэффициента трения в трубе 96 Кармана уравнение для коэффициента турбулентного переноса импульса 315 Касательное напряжение 26, 78 [c.437]

Кармана для коэффициента турбулентного переноса импульса 315 [c.439]

Кармана — Никурадзе для коэффициента трения в трубе 96 [c.439]

При сопоставлении результатов исследования гидравлического сопротивления шариковой насадки с данными Кармана (рис. 36, кривая А) установлено, что коэффициент [c.63]

Коэффициент сопротивления кармана составил ьвс= =0,3, что значительно ниже, чем у применявшихся ранее схем. [c.150]

Гидродинамическая аналогия теплообмена Кармана обобщена на случай турбулентного числа Прандтля и позволяет также получить распределение касательного напряжения. Найдено соответствующее выражение для коэффициента восстановления. Экспериментальные данные по турбулентному коэффициенту восстановления (0,88) позволили определить турбулентное число Прандтля (0,86), которое, будучи подставлено в коэффициент аналогии Рейнольдса, приводит к более точной связи поверхностного трения и теплоотдачи. Полученный с помощью аналогии Рейнольдса коэффициент теплоотдачи сравнивается с результатами экспериментальных исследований при сверхзвуковых скоростях движения воздуха. [c.217]

С.А. Чаплыгиным указан приближенный метод их решения, основанный на линейной аппроксимации зависимости р(М ) [3, 43]. Использование этого метода позволяет получить связь между коэффициентами давления на крыловом профиле, обтекаемом сжимаемой и несжимаемой жидкостями, — формулу Кармана—Цзяна [c.73]

Хорошо известное уравнение Кармана — Козени [12], выведенное на основе полуэмпирических рассуждений, также дает выражение для коэффициента проницаемости в уравнении Дарси [c.454]

Формула Кармана — Ченя удобна для вычислений и, как показывает сравнение с опытами, дает удовлетворительную оценку влияния сжимаемости (числа Моо) на коэффициент давления Срд при обтекании того же профиля несжимаемой жидкостью даже при достаточно больших значениях чисел Маха. [c.258]

Здесь и — постоянная Кармана, входящая в логарифмический профиль скоростей (42.4). При таком определении р есть отношение р = Viyp(i/xr>p6, где Viyps и Хтурб — коэффициенты в соотношениях [c.298]

Однако в полуэмпирической теории турбулентности в пристеночном законе распределения скорости минимум два постоянных коэффициента, в том числе константа Праидтля-Кармана % и вторая постоянная С, определяются из результатов экспериментов. [c.77]

Система уравнений (12.10.3), (12.10.5) и (12.10.6) описывает деформацию пластины с большими прогибами. Эти уравнения называются уравнениями Кармана. Вывод соответствующих уравнений для анизотропных пластин не встречает никаких затруднений, выписывать эти довольно громоздкие выражения мы здесь не будем. Система оказывается нелинейной, поэтому известны только численные решения ее для отдельных частных случаев путем непосредственного отыскания стационарного значения функционала (12.10.2) по способу, аналогичному тому, зшторый был описан в 12.9. Сложность состоит в том, что коэффициенты в предполагаемом выражении для прогиба w или функции напряжений F теперь ищутся из нелинейных алгебраических уравнений. Для симметричной деформации круглой пластинки уравнения (12.10.2) и (12,10,6) становятся обыкновенными дифференциальными уравнениями, которые можно интегрировать любым численным методом. [c.413]

Впоследствии отсутствие влагоуловителя в контактной камере было компенсировано устройством у всасывающего патрубка дымососа влагоулавливающего кармана, а количество газов уменьшено благодаря уменьшению коэффициента избытка воздуха, что позволило обеспечить нормальную работу дымососа. В результате проведенных теплотехнических испытаний выявилась возможность уменьшения высоты орошаемой реечной насадки с 2800 до 500 мм (при этом показатели работы экономайзера ухудшились незначительно) и устройства влагоулавливающей реечной насадки высотой 400 мм. В настоящее время высота экономайзера составляет 3900 мм. Экономайзер является общим для двух котлов ДКВ-2, не имеющих хвостовых поверхностей нагрева и работающих попеременно с производительностью до 3 m пара в час. Вместе со вспомогательным оборудованием он установлен в помещении котельной. Сброс охлажденных дымовых газов производится в спе- [c.42]

До сих пор е сложилось, однако, ясного представления о механизме стремления псевдоожиженных слоев к неоднородному, двухфазному псевдоожижению и образованию плотной фазы с порозностью, близкой к пороз-ности слоя при минимальном псевдоожижении. Некоторые ученые, исследовавшие неоднородное псевдоожижение, как, например, Тумей и Джонстон Л. 567], не пытаются объяснить даже такие основные опытные факты, как наличие двухфазного псевдоожижения для слоев, псевдоожиженных газами, и практически однофазное псевдоожижение того же материала капельными жидкостями. Иной характер носит работа Морзе [Л. 459] — одно из ранних, но обстоятельных исследований неоднородности псевдоожижения. Он анализирует различие между псевдоожижением капельной жидкостью и газом и приходит к правильному выводу, что тенденция к неоднородному псевдоожижению увеличивается с ростом (рм—P )/l- гдерм —плотность материала Рс и — плотность и динамический коэффициент вязкости среды. К сожалению, Морзе не дает сколько-нибудь убедительного физического объяснения того, почему должна наблюдаться подобная зависимость, выводя ее из довольно -формального применения уравнения Кармана — Козени (фильтрации сквозь плотный слой) к определению скорости отделения жидкости от частиц , остающейся неясным понятием. [c.83]

HOiBKe по рис. 111-10, б — для сТесйеНных условий, когда по оси вентилятора net необходимого места для размещения кармана, выполненного по рис, 111-10, а. Если Габариты со стороны всасывающей части не ограничены, то применяются карманы по рис. I1I-I0, в, имеющие меньшее сопротивление. Коэффициенты сопротивления карманов см. в п. 2-32. [c.63]

Рассматриваемая задача сложнее, чем расчет теплообмена при турбулентном течении в трубе жидкости с постоянными физическими свойствами (гл. 9), так как в этом случае отсутствуют опытные данные по профилям скорости, из которых можно определить коэффициент турбулентного переноса импульса. Профиль скорости в этом случае требуется находить расчетным путем. Для вычисления коэффициента турбулентного переноса импульса в подслое Дайсслер использовал уравнение (6-37), а в турбулентном ядре — уравнение Кармана [Л. 7] [c.315]

Краткое содержание. Гиперзвуковой вязкий поток, обтекающий наклонный клин в условиях теплообмена, исследуется с помощью обобщен -ного интегрального метода Кармана, справедливого для уравнений пограничного слоя сжимаемой жидкости. Введение температурной функции 5 позволяет свести основные уравнения пограничного слоя к двум обыкновенным дифференциальным уравнениям относительно толщины пограничного слоя 8(х) и функции теплоотдачи f x) с параметром S-j, характеризующим интенсивность теплообмена. Обсуждаются решения л х) и f(x) при различных Sq. Числовые примеры наглядно иллюстрируют эффект взаимодействия ударной волны с гиперзвуковым пограничным слоем в условиях как интенсивного, так и малого теплообмена. Показано, что значения локальных коэффициентов поверхностного трения и теплоотдачи зависят в основном от коэффициента вязкости на поверхности тела. [c.100]

А. Даклер [3.22] произвел численное интегрирование уравнений теплового потока q и касательного напряжения при линейном законе изменения т с использованием для коэффициента турбулентного обмена законов Кармана и Дейслера (3.34), (3.36). Им был предложен безразмер-ный комплекс для коэффициента теплоотдачи в виде [c.117]

Обозначения d = 2X , S) = Ло диаметры частицы и трубы /м/ коэффициент поглощения частицы - тепловой поток /вт/ R - тершче кое сопротивление /х зад/вт/ об - ноэ й )ИЩ1ент теплоотдачи /вт/м град/ у9 - объемная концентрация частиц <Г- толщина вязкого подслоя /и/ Гд- собственные значения // - расходная массовая концентрация - константа Кармана , j p=p /p, [c.325]

Таким образом, в истории развития гидравлики двухфазных жидкостей наблюдается переход от эмпиризма к обоснованным исследованиям. Как известно, такой же переход был при исследовании законов потерь давления при течении однородной жидкости в трубопроводах. На основе простых гидравлических опытов было получено множество частных эмпирических формул коэффициентов сопротивления. 05обш,енные же формулы, широко используемые ныне в практике, удалось получить в результате работ Прандтля, Кармана, Никурадзе и других исследователей, когда был найден и изучен процесс турбулентного течения однофазных жидкостей [c.11]

С другой стороны, Хаппель [37] получил эмпирическую связь между модифицированным коэффициентом трения и модифицированным числом Рейнольдса для движущихся слоев. Такие слои соответствуют условиям рыхлой упаковки, так что изменение падения давления с порозностью отражает изменение дисперсности слоя. Хаппель и Эпштейн предположили [42], что для изучения влияния консолидации слоя в направлении наиболее плотной укладки, которое может встретиться в стационарных упакованных слоях, можно использовать функцию порозности в уравнении Кармана — Козени. Все эмпирические формулы такого типа сложны, потому что невозможно на основе теоретических или экспериментальных соображений независимо предложить правильный метод определения среднего диаметра частиц и порозности. [c.485]

Позже задача Дубяги —Кармана— Бразье рассматривалась в ряде работ, уточнивших коэффициент Хвалла [12.6] (1933) получил /гв = 0,625, Ю. В. Коновалов [12.2а] (1940)—= 0,67 и т. д. Из решения [12.2а] результат Бразье получается как пер [c.192]

Формулу, близкую по структуре к формуле Кармана — Ченя, можно получить из простых, не связанных с теорией Чаплыгина соображений, если, согласно Лэйтону ), предположить, что коэффициент давления в данной точке сжимаемого дозвукового потока может быть выражен через соответ- [c.258]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...