Теплонапряжение топочного объема

В последнее время широкое распространение получил способ сжигания топлив в вихревых топочных устройствах. Его отличают высокая теплонапряженность топочного объема, малый выброс летучей золы в газоходы котла, возможность работы топки при малых коэффициентах избытка воздуха, а = 1,01 1,03, что приводит к [c.95]

Энерговыделение объема топки (теплонапряжение топочного объема) [c.5]

В промышленных котлах продукты сгорания над слоем обычно охлаждаются из-за теплоотдачи к экранным и котельным поверхностям, что ухудшает догорание в надслоевом пространстве. По данным Ким Бер Гена [67] потеря теплоты с механическим недожогом при сжигании АШ в топках с кипящим слоем составляет 25-30%. Для ее уменьшения рекомендуется возвращать в топку унос и осуществлять дожигание уносимых из слоя частиц в надслоевом пространстве, для чего увеличивать там температуру до 1000-1100 С за счет уменьшения экранирования и увеличения коэффициента подачи воздуха до = 1,5-г-1,7. Теплонапряжение топочного объема предлагается принимать не выше 140-175 кВт/м для увеличения времени пребывания частиц в топке. При этих условиях удается сжигать АШ (выход летучих 4-7%) с коэффициентом сгорания, превышающим 87%. [c.174]

Конструкция поверхностей нагрева и их компоновка связаны с габаритами котла, и в первую очередь топки. Поперечные размеры топок зависят от скорости ожижения. Высота топки в пылеугольных котлах определяется исходя из допускаемых теплонапряжений топочного объема, необходимостью завершения процесса горения и обеспечения заданной температуры газов на выходе из топки. [c.274]

Принятый в [Л. 31] метод расчета степени черноты светящегося пламени основывается на предположении о том, что концентрация частиц сажи в объеме факела может быть принята постоянной и независимой ни от свойств топлива, ни от режимных условий сжигания. Опытные данные показывают, что расчет степени черноты пламени в котельных топках без учета влияния режимных условий топочного процесса на концентрацию сажи в факеле не имеет под собой достаточно серьезных оснований. Степень черноты факела светящегося пламени в сильной мере зависит от физико-химических свойств жидкого топлива, коэффициента избытка воздуха а, дисперсности распыливания топлива, температуры пламени Т, конструкции горелочных устройств и компоновки их с топочной камерой. Она может изменяться также при больших изменениях теплонапряжения топочного объема. [c.152]

Теплонапряжение топочного объема QJV , 10 кка м -ч [c.25]

Видимое теплонапряжение топочною объема SQP ккал/м -ч 250-300 200—250 [c.287]

Видимое теплонапряжение топочного объема SQP V. -10- ккал/м ч 200—250 [c.288]

Видимое теплонапряжение топочного объема Щ 10- ккал/м -ч 250—300 200—250 [c.289]

При проектировании котлов /) > 50 т/ч с повышенными против указанных в таблице теплонапряжениями топочного объема (но не более чем на 15%) или на повышенную против табличных значений зольность топлива значения Qi принимаются такие же, как для котлов D > 50 т ч. [c.334]

Величины тепловых напряжений топочного объема в топках с одним двухсветным экраном и без него, полученные расчетом, а также процент увеличения теплового напряжения топочного объема при установке в топке одного двухсветного экрана приведены в табл. 18. Это увеличение для обычных при эксплуатации котлов температур на выходе из топки и теплонапряжений топочного объема составляет в среднем 20—25%. Соответственно можно увеличить производительность котла. Однако, при этом возникают дополнительные затраты на изготовление и установку двухсветного экрана, на увеличение конвективной поверхности нагрева (для снижения до прежней величины температуры уходящих газов), а также дополнительные расходы на собственные нужды. В то же время повышение производительности котлов при неизменности их габаритов с учетом стоимости котельного цеха оказывается решающим фактором. [c.103]

Первые промышленные ГТУ работали под небольшим давлением (5— 7 ama). В настоящее же время существует тенденция к повышению давления в газотурбостроении до 50 ama и выше, и поэтому опытные данные, характеризующие процессы горения, теплонапряженность топочного объема, тепло- и массообмен при высоких давлениях, полученных на полупромышленных стендовых установках, имеют не только теоретическое, но и практическое значение. [c.274]

В СССР в 1935—1940 гг. разрабатывались конструкции высоконапорных парогенераторов с многократной принудительной циркуляцией и прямоточных. Был построен [55] опытный прямоточный парогенератор паропроизводительностью 6 т/ч с параметрами пара 65 ата, 400° С (рис. 6). При давлении наддува 4 ата достигнуто теплонапряжение топочного объема около 20 X X 10 ккал/(м ч). Высота кожуха парогенератора составляла всего 1,5 м, диаметр его— 1,0 м. Вес парогенератора около 0,7 т (0,12 кг металла на 1 кг пара). [c.8]

Экранная система топки служит испарительной поверхностью-нагрева, пароперегреватель составляет конвективную поверхность-нагрева. Теплонапряжение топочного объема 4,5 млн. ккал/(м ч). Диаметр корпуса ВПГ 2,2 м, длина его 5,18 м. [c.121]

При разработке ВПГ паропроизводительностью ПО т/ч были сопоставлены варианты топок с круглым и квадратным сечениями. Для топки квадратного сечения теплонапряжение топочного объема оказалось равным 7,9 млн. ккал/(м ч), а для круглого — только 5,5 млн. ккал/(м ч). Теплонапряжение сечения топки квадратного сечения [26,7 млн. ккал/(м ч) ] тоже выше, чем топки круглого сечения [18,6 млн. ккал/(м ч)], поэтому в последующих конструкциях ВПГ топки имеют цилиндрическую форму. [c.124]

Теплонапряжение топочного объема в ккал/(м ч) 5,6-100 7,0-10 [c.125]

Теплонапряжение топочного объема, [c.18]

Теплонапряжение топочного объема, ккал/м -ч...... [c.26]

Температура газов в конце топки. ... Теплонапряжение топочного объема. . . Тепловая нагрузка радиационной поверхности Пароперегреватель Поверхность нагрева [c.14]

Теплонапряжение топочного объема....... [c.26]

Теплонапряжение топочного объема. ...................... [c.102]

Видимое теплонапряжение топочного объема bqP -5-10-3, ккал м -ч......... Vt 250—400 230 250—400 250 250—400 200 250 [c.61]

Теплонапряжение топочного объема, кДж/(м ч) [ккал/(м -ч)] 5,02-10 (1,2010< ) (1,25-10°) [c.10]

Для барабанных котлов qp 4 МВт/м и qp < 2 МВт/м , для котлов СКД qp < 9 МВт/м и qp < 3 МВт/м. Теплонапря-жение активной зоны горения принимается gar = 4,2 ч-2,07 МВт/м . Теплонапряжение топочного объема q < [c.84]

При работе на грохоченых антрацитах марок AM и АС, имеющих зольность Л<= 14%, такл е достигаются относительно приемлемые результаты коэффициент избытка воздуха в конце топки ат=1,6—1,7, потеря тепла 4=8—11% при возврате уноса и 12—16% при его отсутствии. Теплонапряжение зеркала горения BQPnlR = = 800—1 ООО тыс. ккал мР- ч), теплонапряжение топочного объема /Vt = 200 — 300 тыс. шал1 м -ч). [c.59]

Относительная длина топок ВПГ Велокс l/d = 2- 2,5 при давлении до 3 ата и теплонапряжении топочного объема 6—8 млн. ккал/(м -ч), У экспериментального парогенератора ЦКТИ паро-производительностью 6 т/ч в случае сжигания соляра Hd = 0,8 при давлении 2—3 ата и теплонапряжении топочного объема до 20 млн. ккал/(м -ч). Исследования Я. П. Сторожука, выполненные на этом ВПГ, позволяют проанализировать влияние основных параметров топочного процесса на теплообмен в топке и оценить степень соответствия экспериментальных характеристик радиационного теплообмена расчетным по нормативному методу [111 112]. [c.95]

Поверхности нагрева выполнены из труб малого диаметра, омываемых поперечным потоком газа. При выходе из топки газы совершают поворот и протекают по боковым газоходам обратно к фронту котла. Турбонаддувная группа состоит из газовой турбины и компрессора со степенью повышения давления е = 2. Теплонапряжение топочного объема 6 млн. ккал/(м -ч). В качестве горючего успешно применялись тяжелые виды жидкого топлива. Параметры пара от 27 ата, 370° С до 35 ата, 400° С облегчали использование тяжелых жидких топлив. Максимальная паропроиз-водительность парогенераторов Сюраль составляла 140 т/ч. [c.113]

Каждый корпус П-образной компоновки (рис. 63) состоит из двух транспортабельных цилиндров диаметром 3,4 м и высотой 15 м. Топочная камера имеет диаметр 3,03 м и высоту цилиндрической части 10,6 м. На боковой поверхности камеры расположены в два яруса в разводах экранных труб восемь тангенциальных газомазутных горелок. С целью уменьшения тепловых нагрузок экранные трубы в зоне горелок зашипованы и покрыты жароупорной обмазкой. Теплонапряжение топочного объема принято равным 2,5 млн. ккал/(м ч). Топочная камера соединена горизонтальным газоходом с конвективной шахтой, в которой размещены первичный и вторичный пароперегреватели. Вес металла этого ВПГ 3,36 кг/кВт, тогда как у обычного газомазутного котла он составляет 12,3 кг/кВт. Котельная ячейка у ВПГ в четыре раза меньше, кубатура составляет 3300 м против 12 500 м у обычного котла. [c.116]

Если исходить из того, что в различных котельных агрегатах среднее удельное теплонапряжение топочного объема (т. е. количество тепла, выделяемого в среднем на 1 объема топочной камеры, Q/V) и к. п. д. котельного агрегата не изменяются, то для котлоагрегатов большей паропроизво-дительности соответственно большими будут объем топки и количество выделяемого в ней тепла. Лучевосприни-мающая поверхность экранов, размещенных на стенах топочной камеры, при этом растет в меньшей мере. Это легко видеть на примере топочной камеры, имеющей форму куба со стороной а. Объем такой камеры пропорционален третьей степени размера а, а поверхность стен топочной камеры пропорциональна только его квадрату. Следовательно, при увеличении объема топки кoл чe твo выделяемого в ней тепла растет больше, чем количество поглощаемого экранами тепла, и температурное поле в топке установится на более высоком уровне. Температура газов на выходе из топки при этом растет, частицы размягченной и расплавленной золы перестают гранулироваться, что и ведет к шлакованию поверхностей нагрева за топкой. [c.28]

Теплонапряжение топочного объема, Мкал/м -ч. . . Температура газов в конце топки, С....... [c.76]

На котлах с топками для мазута и газа при работе на мазуте быстро разрушалась футеровка незаэкранированных частей топки задней стены, пода и части передней стены. Причиной разрушений были чрезмерные температуры в нижней части топок при высоком среднем теплонапряжении топочного объема— [c.172]

Полная механизация топочного процесса и достаточно высокие тепловые нагрузки достигаются только при грохоченых антрацитах классов 6—13 13—25 мм (марок АС, АМ) с тугоплавкой золой. Примерный режим работы топки толщина слоя около 200 мм, максимальное давление воздуха под решеткой 80—90 мм вод. ст., температура горячего воздуха 150° С, тепло-напряжение зеркала горения до С 1Я= 000 тыс. ккал1 (м ч), коэффициент избытка воздуха в конце топки ат=1,3-ь1,4. Теплонапряжения топочного объема допустимы до Q/V= = 300 тыс. ккал1 (м ч). Потеря от механического недожога составляет q = 7 -ь 12% (при отсутствии возврата уноса). Эти данные относятся к топливу с зольностью Л =14 - 20%. При большей зольности работа топки может резко ухудшаться, особенно в случаях, когда зола обладает низкой температурой плавления. [c.218]

Давление воздуха, как можно полагать по данным других подобных установок (см. ниже), составляло в системе острого дутья 710 мм вод. ст., а в системе возврата уноса 480 мм вод. ст. Теплонапряжение решетки при номинальной нагрузке котла составляет 1600 тыс. ккал1 м -ч), теплонапряжение топочного объема 270 тыс. ккал1м ч. [c.277]

На чистом фрезерном торфе влажностью й р = 48% (без добавки брикета) достигнута номинальная нагрузка котла 4 т/ч, чему соответствует теплонапряжение решетки 760 тыс. ккал1(м -ч) и теплонапряжение топочного объема 270 тыс. ккал1 (м ч). Получены следующие экономические показатели сжигания ат=1,38 дз = 0 4ун = 5,6%. Представлялось возможным работать и с более высокими нагрузками, но на данной установке не хватало тяги. [c.286]

Испытания проведены в пределах теплонапряжений решетки 680—940 тыс. /скал/(лг2 ч) и теплонапряжений топочного объема 180—240 тыс. ккал/.адз-ч). Сланец горел хорошо, причем мелкие фракции его загорались налету непосредственно у амбразур забрасывателей. При толщине шлаковой подушки на решетке до 250 мм шлак получался сыпучим и легко проваливался при повороте колосников. Из-за большой зольности топлива чистки решетки приходилось производить через 1 —1,5 ч. Удаление больших количеств шлака из шлаковых бункеров, а также золы из зольников котлов вносило серьезные осложнения в работу котельных и требовало увеличения штата зольщиков. Зола сланца сильно загрязняла котельную и окружающую территорию. [c.287]

ВПГ работает под сравнительно большим давлением в топке и высокими теплонапряжениями топочного объема. На рис. 75 видно, что тепловые нагрузки экранных поверхностей нагрева изменяются от 120-103 до 480-10 ккал1м ч при изменении паропроизводительности ВПГ от 20 до 120 т1ч. К- и. д. топочного устройства с учетом затрат на организацию аэродинамики топки при отсутствии химического недожога составляет 99,5%. [c.142]

Значительный интерес представляет газомазутный котельный агрегат ЗиО типа ПК-41 (рис. И. 13) также для блока мощностью 300 тыс. кет. Он выполнен в виде двух симметричных корпусов и отличается сравнительно высоким теплонапряжением топочного объема (358-10 ктл1м -ч), обеспечившим умеренные габариты котла и высокую степень блочности изготовления. [c.96]

В 1959 г. ЦКТИ совместно с БнКЗ была запроектирована серия блочных газомазутных котлов под наддувом производительностью 2,5— 20 т1ч на давление 14—40 ата и температуру перегретого пара 240—440 С с унификацией отдельных узлов и элементов. Эти котлы имеют теплонапряжение топочного объема от 500-10 до 800-10 ккал1м -ч, полностью экранированную топочную камеру, расположенный рядом с ней кипятильный пучок пролетного типа со встроенным в него П-образным пароперегревателем, двойную обшивку, охлаждаемую воздухом. Каждый котел состоит из одного полностью собранного н законченного блока. Хвостовые поверхности выполняются в виде блоков и устанавливаются отдельно от котла. Головной образец этой серии — котел ГМ-10-13 успешно работает с 1961 г. на мазуте. [c.112]

В топках с теплонапряжением топочного объема 125 тыс. ккал1м -ч, оборудованных турбулентными горелками, длина участка воспламенения при сжигании АШ не превышала 15% от общей длины факела даже при работе горелок с цилиндрическими амбразурами. Дальнобойность факелов турбулентных горелок практически не превышает (2,5- 3,0) Da, что дает возможность сближения стен, на которых установлены горелки, до расстояния (5- 6)Г>а при встречном расположении горелок и 4Da при однофронтовом расположении. [c.122]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...