Неперпендикулярность

Неперпендикулярность поверхности Б относительно основания не более 0,1 мм [c.139]

Предельные отклонения в пределах одного шага 0,012 мм. Неперпендикулярность направляющих поверхностей не более 0,025 мм [c.112]

Установка детали для протягивания на протяжных станках производится на жесткой или шаровой опоре. Установку детали на жесткой опоре (рис. 90, а) применяют, когда торец детали подрезан перпендикулярно оси отверстия. Если торец детали не подрезан (черная, необработанная поверхность) или подрезан неперпендикулярно оси отверстия, деталь устанавливают для протягивания на шаровой опоре (рис. 90, б). [c.221]

Допуски на межосевые расстояния отверстий под валы и оси зависят от их назначения. Если на валах или осях монтируются зубчатые цилиндрические передачи, то допуски принимаются от 0,02 до 0,1 мм. Допуски на непараллельность осей — в пределах допуска на межосевое расстояние, на неперпендикулярность осей для конических и червячных передач — в пределах 0,02—0,06 мм. [c.411]

Неперпендикулярность опорных торцов к осям отверстий допускается в пределах 0,01—0,05 мм на 100 мм длины радиуса. [c.411]

Неперпендикулярность осей отверстий проверяют при помощи оправки с индикатором и калибром (рис.249, е, ж) с измерением зазоров Д1 и Д2. Проверка неперпендикулярности торцовой плоскости относительно оси отверстия осуществляется с помощью индикатора (рис. 249, з) или специального калибра (рис. 249, и). [c.422]

Торцовую поверхность обрабатываемой заготовки перед развертыванием следует обточить, чтобы развертка с самого начала работала равномерно всеми зубьями. Если торцовая поверхность заготовки расположена неперпендикулярно к оси обрабатываемого отверстия, зубья развертки вступают в работу не все сразу, вследствие чего развертка не получает точного направления. Торцовые поверхности чугунных заготовок (особенно с твердой коркой) необходимо обтачивать для предотвращения затупления зубьев развертки. [c.143]

Необходимо предупреждать изгиб болтов, причинами которого являются перекосы опорных поверхностей и асимметрия сечений стягиваемых деталей относительно оси болта. Неперпендикулярность торцов гайки и головки болта, непараллельность среднего цилиндра резьбы относительно оси болта, а также перекос опорных поверхностей стягиваемых Деталей относительно оси отверстия не должны превышать 30. В соединениях, где неизбежен перекос (например, вследствие резкого смещения сечений стягиваемых деталей относительно оси болта), целесообразно устанавливать под гайки и головки болтов сферические шайбы или пружинные элементы (рис. 364, з). [c.517]

При Л Jу также Р =7 а, т. е. нейтральная линия неперпендикулярна к силовой линии, как это имело место для прямого изгиба. Если же J = Jy (круг, квадрат и др,), то указанные линии взаимно перпендикулярны, но в этом случае косой изгиб вообще невозможен, поскольку любая центральная ось сечения является главной осью инерции. [c.201]

Рис. 6. Неперпендикулярность А на заданной длине I

По второму пути надлежит подсчитать сумму проекций всех сил системы на какую-либо ось, неперпендикулярную АВ. Эта сумма вместе с двумя суммами моментов тоже является необходимым и достаточным условием равновесия системы, если они равны нулю [c.165]

Очевидно, что два гармонических колебания одной частоты всегда когерентны. Гармонические колебания порождают монохроматические волны., способные интерферировать. Равенство частот интерферирующих волн ( i = Ы2) и неперпендикулярность векторов El и Е2 служат дополнительными требованиями, превращающими необходимое условие (5. 5) в достаточное. Правда, следует учитывать, что при oj (02 (точнее, при oi — Ш2 = 5<а, где Soi Ш1, и лю Юг) все же может наблюдаться нестационарная интерференционная картина (биения). Вопрос об интерференции неполяризованных колебаний подробно исследован в 5.4. [c.178]

Словесная формулировка этих уравнений равновесия следующая для равновесия произвольной плоской системы сил необходимо и достаточно, чтобы алгебраические суммы моментов всех сил относительно двух произвольных точек были равны нулю и была равна нулю сумма проекций всех сил на ось Ох. При этом ось Ох должна быть неперпендикулярна к прямой, соединяющей центры моментов (точки А п В). [c.59]

Условие неперпендикулярности оси и прямой АВ также обязательно. В противном случае, одно из уравнений системы (32) или (33) не является независимым. Оно может быть получено из двух других. Все три формы уравнений равновесия (30), (31) и (32) или (33) совершенно равноправны. [c.48]

Заметим, что площадка действия неперпендикулярна к свободной от напряжений грани элемента, изображенного на рис. 3-14, и, следовательно, на рис. 3-15 ее показать нельзя. [c.49]

Показать, что плоскость (hkl) и направление [hkl] перпендикулярны в кубическом и неперпендикулярны б ромбическом (в общем случае) кристаллах. [c.187]

Точность взаимного расположения поверхностей. По ГОСТ 14642 — 81 к отклонениям взаимного расположения относятся непараллельность (рис. 17.6, а) и неперпендикулярность [c.284]

При отделении поковки от прутка ножами, укрепленными в матрицах, плоскость среза обычно получается неперпендикулярной к оси поковки. Отклонения от прямого угла иногда достигают 4...6°. Допустимая при этом косина торца увеличивает с одного его края [c.135]

Применение спектрального метода. Для реализации этого метода необходима аппаратура, с помош,ью которой можно измерять амплитуды эхо-сигналов при изменении частоты УЗК в 2—3 раза. На рис. 56, а—г показаны спектрограммы для характерных дефектов. Амплитуда сигнала от плоскостного дефекта, ориентированного неперпендикулярно направлению ультразвуковых волн, изменяется немонотонно. Частота осцилляций тем больше, чем больше дефект и угол падения [c.247]

Износ алмаза влияет на диаметр обрабатываемой поверхности и ее форму. Неравномерный износ опорных штифтов влияет на неперпендикулярность Я и угол а, износ башмаков изменяет положение заготовки при ее вращении. Указанные процессы изнашивания относятся к процессам средней скорости, так как протекают за время непрерывной работы станка. Например, параметр, оценивающий неперпендикулярность торца к оси = ДЯ [c.163]

Клиновые шпонки представляют собой клинья с уклоном 1 100, загоняемые в пазы с усилием — обычно ударами молотка. В результате создается напряженное соединение, способное за счет сил трения, развиваемых на рабочих поверхностях, передавать не только вращающий момент, но и осевую силу. Поэтому применение этих шпонок устраняет необходимость стопорения деталей от осевого перемещения. Однако клиновая форма шпонки вызывает перекос деталей (см. рис. 214), в результате которого их торцовые плоскости оказываются неперпендикулярными оси вала. Кроме того, при использовании клиновой шпонки возможно радиальное смещение ступицы по отношению к валу, в результате чего возникают биения, и работа машины происходит в неблагоприятных условиях. Ввиду этих недостатков применение клиновых шпонок в машиностроении ограничено тихо ходивши передачами низкой точности. [c.238]

На рис. 2.11, а, б показано влияние непараллельности поверхностей и поворота изделия на отклонение лучей. Поверхность на локальном участке расположена неперпендикулярно к оси ранее отъюстированных преобразователей, хотя поверхности изделия параллельны. Контроль выполняют иммерсионным способом. Смещение центрального луча относительно оси приемника вычисляют по формуле т = X (sin Р)Св/са- При толщине изделия 50 мм и отношении скоростей звука в изделии и иммерсионной жидкости Сд/Сд 4 угол р = 2° обусловит смещение т = 7 мм. Это приведет к ослаблению сквозного сигнала на 8. .. 12 дБ. Приблизительно такое же ослабление вызовет непараллельность поверхностей (рис. 2.11, б) при р = 3°. Для уменьшения ослабления сигнала по этим причинам следует использовать преобразователи с широкой диаграммой направленности при этом, однако, исключается возможность применения теневого метода для контроля изделий сложной формы. [c.117]

В настоящее время в машинах для малоцикловых испытаний, как правило, соосность приложения нагрузки достигается точностью изготовления собственно машины и образца. Регламентируемое отклонение (несоосность) захватов составляет обычно не более 0,05 мм. Образцы окончательно обрабатываются методами, дающими возможность получить биение и разностенность в пределах до 0,01 мм, неперпендикулярность поверхностей не более 30". [c.215]

При проверке отклонений от плоскостности на дугах окружности плоских поверхностей, например торцов валов или втулок, используют отдельное приспособление, имеющее Г-образную рычажную передачу направленного вдоль оси испытуемой детали импульса (отклонения от плоскостности и неперпендикулярность торца детали по отношению к ее оси) в радиальные отклонения щупа. [c.160]

Неперпендикулярность (отклонение от перпендикулярности) плоскостей, осей или оси и плоскости — отклонение угла между плоскостями, осями или [c.119]

Фиг. 168. Приспособление для контроля неперпендикулярности торца детали к оси ее отверстия.

По числу проверяемых параметров на приспособлении установлено пять измерительных узлов с индикаторами. Индикатор 3 установлен на неподвижном корпусе. Этим индикатором через промежуточный рычаг и штифт проверяется отклонение от перпендикулярности нижнего торца фланца детали. Индикатор 4 через угловой рычаг проверяет неперпендикулярность верхнего торца фланца детали. Индикатор 5 через рычаг контролирует концентричность внешнего пояска детали относительно отверстия. Индикаторы 4 я 5 установлены на поворотной стойке, вращающейся во втулке корпуса. При установке и съеме детали оба индикатора отводятся за рукоятку в сторону на 90°. Индикатор 6 через рычаг проверяет концентричность внутренней расточки, а индикатор 7 — неперпендикулярность внешнего буртика к оси отверстия. Оба индикатора б и 7 установлены на откидной планке. При повороте планки в рабочее положение рычаг индикатора 6 заходит внутрь отверстия. В рабочем и откинутом положении планка удерживается пружиной растяжения 8. [c.169]

Фиг. 171. Приспособление для контроля неперпендикулярности отверстия к плоскости планки.

Фиг. 172. Механизированное приспособление для контроля неперпендикулярности торца большой головки шатуна к оси ее отверстия.

Интересная конструкция механизированного приспособления фирмы ФМЦ (ГДР) для контроля неперпендикулярности отверстия к торцу внутреннего кольца шарикоподшипника показана на фиг. 173, где приведена фотография приспособления. [c.172]

Поршень своими отверстиями ставится на пробку и перемещается до упора в призму. По показаниям пневматического прибора (ротаметра завода Калибр ) определяется диаметр отверстий. Одновременно призма 7 устанавливается по наружной цилиндрической поверхности поршня. Рычаг 9, жестко соединенный с призмой, передает отклонение на стрелку индикатора. Второй отсчет по пневматическому прибору и индикатору производится после вторичной установки поршня с поворотом на 180 . Разность показаний индикатора характеризует величину неперпендикулярности осей поршня. [c.246]

Неперпендикулярность осей цилиндров к оси коренных подшипников ко- ленчатого вала — не более 0,05 мм на длине цилиндра А мм. [c.41]

Углы 7, а, ф и ф, могут изменятЕ.ся вследствие погрешности устапот и резца Если при обтачивании цилиндрической поверхности вершину резца установить выше липни центров, то угол у увеличится, а угол а уменьшится, а при установке вершины резца ниже линии центров станка — наоборот. Если ось резца будет неперпендикулярна к линии центров станка, то это вызовет изменение углов ф и ф1, [c.260]

Упорные шарикоподшипники. Применянтся (рис. 5.9) односторонние и двусторонние упорные шарикоподи ипники, служащие для воспринятия только осевых усилий, действующих соответственно в одном или в противоположных направления <. Используются в комбинации с радиальными подшипниками. Обладают большой осевой несущей способностью, но весьма чувствительны к перекосам. С целью устранения неперпендикулярности опорного торца корпуса к оси вращения вала применяют подкладные шайбы, сопрягаю- [c.95]

Полученный результат справедлив для общего случая пространственной системы параллельных сил (2 ф О, А ф 0). Случай неперпендикулярно-сти главного вектора и главного момента сил, следовательно, исключается. Из общей теории приведе-пня произвольной пространственной системы сил известно, что в случае пе-перпендикулярности главного вектора и главного момента система сил приводится к динаме. Отсюда можно сделать вывод пространственную систему параллельных сил нельзя привести к динаме, а моото привести к равнодействуюш,ей силе, паре сил или она будет находиться в равновесии. [c.86]

Принимая эти два допущения, вместо действительного фильтрационного потока (рис. 17-11) получаем расчетную модель, представленную на рис. 17-12. Эта модель характеризуется вертикальными плоскими живыми сечениями линии тока здесь несколько неперпендикулярны к живым сечешям однако с этой неувязкой мы миримся. [c.545]

На рис. 43, г показано изменение за 7 лет эксплуатации данных станков неперпендикулярности оси вращения шпинделя к поверхности стола станка в поперечной плоскости по исследованиям, проведенным В. С, Дубец. Обработка опытных данных показала, чтЬ математическое ожидание угла поворота шпинделя аср [c.140]

Типичным Примером машин, эксплуатируемых по данной схеме, могут служить шлифовальные станки-автоматы, применяемые в массовом и крупносерийном производстве, например бесцентровые внутришлифовальные станки-автоматы, предназначенные для окончательной обработки колец конических роликоподшипников (рис. 52) [193]. Основными выходными параметрами, характе-ризуюш ими их точность, являются погрешности обработки внутреннего диаметра Xi = Ad шлифуемого на станке кольца, половины угла конуса Xg = Аа, неперпендикулярности оси шлифуемого отверстия к базовому торцу Хд = АН и шероховатость поверхности, которая может оцениваться средним арифметическим отклонением профиля Х4 = Работа станка продолжается до тех пор, пока любой из указанных параметров не выйдет за границы установленного для него поля допуска. [c.162]

III-IV Неперпендикулярность, торцовое биение Основные поверхности токарных и шлифовальных станков нормальной и повышенной точности, токарных автоматов и полуавтоматов, фрезерных станков высокой точности. Заплечики валов под подшипники качения класса С Доводка, шлнфова-нпе, шабрение повышенной точности [c.125]

Неперпендикулярность оси вкладыша относительно его торцов и торцовое биение — по VIII степени точности ГОСТ 10356—63. Овальность, конусообразность, бочкообразность отверстий с( — по VII степени точности ГОСТ 10356—63. [c.40]

Справочник металлиста Том 2 Изд.2 (1965) -- [ c.644 , c.652 ]

Ремонт автомобилей Издание 2 (1988) -- [ c.52 , c.55 , c.56 , c.208 ]

Краткий справочник металлиста (0) -- [ c.149 , c.150 , c.334 ]

Справочное пособие ремонтника (1987) -- [ c.268 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...