Пар насыщенный — Определение 61 Формулы

Пар во влажном воздухе — Удельные веса 107 —-Энтальпия 108, 111 Пар насыщенный — Определение 61 — Формулы 61 [c.545]

Пар насыщенный — Определение 2 — 61 — Формулы 2 — 61 [c.450]

Величины, входящие в формулу (241), могут быть определены при помощи диаграммы 1з. Для перегретого пара начальное состояние находится в пересечении изобары н изотермы (рис. 86) для влажного — в пересечении изобары Ру и линии сухости Х1 для сухого насыщенного — в пересечении изобары ру и верхней пограничной кривой. Проектируя точку 1, изображающую начальное состояние пара, на ось ординат, находим энтальпию пара П. а проведя из нее адиабату расширения (прямую, параллельную оси ординат) до конечной изобары, получаем точку 2, характеризующую состояние отработавшего пара. По этой точке находим энтальпию пара в конечном состоянии /3. Отрезок 1—2 в определенном масштабе дает значение величины 1у — г [c.232]

Речь шла здесь о газовых растворах, однако определения активности, коэффициента активности и формулы (10.74), (10.77), (10.79) применяют и для растворов конденсирован-йых веществ. Основанием для этого служат условия равновесия твердых или жидких растворов с насыщенным паром, который является газовым раствором (см. 14, (14.21)). [c.102]

Действие конденсационных термометров основано на температурной зависимости давления насыщенных паров жидкости. Термометрические вещества — обычно жидкие газы гелий, водород, неон, аргон, кислород и др. Для определения температуры по измеренному давлению пользуются таблицами или эмпирическими формулами. Диапазон измерения температуры конденсационными термометрами ограничен снизу температурой затвердевания термометрической жидкости, а сверху — температурой критической точки. Высокоточные термометры позволяют измерять температуру с погрешностью не больше 0,001 К. [c.187]

Анализ формулы (4-39) показывает, что для определения значения скачка Дс" достаточно располагать р, V, Т, данными в состоянии насыщения и однофазной области, близко примыкающей к пограничной кривой. [c.87]

Формулу для определения критической плотности теплового потока при кипении насыщенной жидкости ([х —- 0) в большом объеме получим, совместив выражения (12.(>0) и (12.61) [c.272]

Пример 4.2. На основе формулы (4.46) получить расчетную зависимость для определения давления насыщения по температуре для водяного пара, обладающую более высокой точностью, чем формула (4.47). [c.130]

При определении коэффициента теплоотдачи от перегретого пара к стенке нужно различать два случая в зависимости от того, происходит ли конденсация пара на границе со стенкой или нет. Если температура стенки выше температуры насыщения при давлении пара, то конденсация не происходит, и теплоотдача протекает так же, как у газов коэффициент а в этом случае вычисляется по рассмотренным выше формулам для продольного или поперечного обтекания. Если же температура стенки ниже температуры насыщения и на ней образуется конденсатная пленка, то коэффициент теплоотдачи а подсчитывается по формулам для конденсации насыщенного пара, причем за температуру пара принимается его температура насыщения, а вместо г подставляется значение i — i, где i — энтальпия перегретого пара, а i — энтальпия кипящей жидкости того же давления (для не очень больших давлений). [c.245]

Метод количественного определения ферромагнитных структурных составляющих [3]. При известных магнитных свойствах отдельных составляющих можно определить их количество. Расчёт намагниченности насыщения, соответствующей количеству одной из составляющих, производится по формуле [c.178]

На механические свойства древесины существенное влияние оказывает её влажность в пределах изменения последней от абсолютно сухого состояния до точки насыщения волокон. Вследствие этого при механических испытаниях древесины всегда производят определение её влажности и результаты испытания пересчитывают на 15°/в-ную влажность, пользуясь поправочными коэфициентами, указанными ниже (см. методы механических испытаний). Перечисление производится по формуле [c.282]

Температура жидкости и температура поверхности растут линейно по длине трубы при примерно постоянном температурном напоре. После достижения на поверхности температуры насыщения (точка В) начинается поверхностное кипение, которое до некоторых пор допускает расчет по формулам однофазного теплообмена. При определенном перегреве а становится частично или всецело зависящим, соответственно эмпирической формуле (6-8), от тепловой нагрузки q, температура же стенки практически перестает меняться. Температура потока продолжает расти вплоть до температуры насыщения (точка С). С этого места температурный напор между поверхностью и потоком сохраняется на некотором протяжении постоянным. [c.171]

Роль давления и тепловой нагрузки в определенной мере уже изучена. Однако опытные исследования влияния давления проводились в сравнительно узких интервалах изменения последнего, что не давало возможности высказать суждения о величине показателя т в формуле (1), справедливые в широком интервале давления насыщения. [c.75]

Необходимый расход сульфата натрия может быть определен по формуле (1.29), солесодержание умягченной воды — по (1.30), а значение предельной щелочности — по (1.31). Следует отметить, что частично умягченный ОРР представляет собой раствор сульфата натрия, насыщенный сульфатом кальция. Остаточное содержание ионов кальция в ОРР, другими словами, жесткость РР, зависит, главным образом, от концентрации сульфата натрия в составе ОРР. [c.19]

Этот метод разработан применительно к низкому и среднему давлению и основан на определении секундных расходов сухого насыщенного пара Ос.п и влажного пара Ов.п при одном и том же давлении через калиброванное отверстие малого диаметра [5-5]. По замеренным величинам расходов влажность потока в месте отбора пробы определяется по формуле [c.147]

При конденсации перегретого пара во все приводимые ниже формулы для определения коэффициента теплоотдачи следует подставлять вместо величины теплоты парообразования г величину где [ккал кг — разность теплосодержаний перегретого и насыщенного пара. [c.156]

Рассмотрим погрешность, возникающую при определении по диаграмме энтальпии ненасыщенного воздуха. Погрешность порождается тем, что при изотермическом расширении сухого насыщенного пара его энтальпия увеличивается и тем больше, чем выше температура и чем меньше отношение давлений в конце и в начале процесса расширения. Это отношение давлений определяется величиной относительной влажности по формуле (IX. 4). [c.107]

В последнем случае, когда для определения конечного состояния задана относительная влажность, предварительно вычисляется давление насыщения смеси, отвечающее конечному состоянию. Это можно выполнить по формуле, приведенной в табл. 9, или исходя из условий процесса [c.123]

Иногда по ходу решения задачи необходимо найти на диаграмме точку, отвечающую определенному состоянию влажного насыщенного пара. Например, при расчете эжектора приходится определять состояние пара после расширения его в сопле. Для этого на диаграмме i-s должны быть дополнительно показаны изобары влажного насыщенного пара. Чтобы не затемнять диаграмму, эти изобары нанесены не полностью, а в виде небольших отрезков. Соединяя эти отрезки прямыми линиями с точками соответствующих давлений на кривой х = I, получим изобары насыщенного пара (напомним, что они являются также и изотермами). Следовательно, заданная на диа-. грамме точка для влажного насыщенного пара определяет, и притом вполне строго, четыре параметра состояния давление, температуру, энтальпию и энтропию. Степень сухости может быть определена по формуле [c.145]

Рассматривая влажный пар как механическую смесь сухого насыщенного пара и жидкости той же температуры, т. е. температуры насыщения, его объем можно представить как сумму объемов указанных компонентов. Непосредственно отсюда вытекает формула для определения удельного объема влажного пара [c.112]

Следовательно, в реальных гидросистемах, насыщенных воздухом, увеличение равномерности движения рабочих органов происходит только при увеличении давления до определенных пределов, за которыми равномерность снова будет падать (см. рис. 3). Наивысшая равномерность движения при переменных нагрузках достигается при некотором давлении, определяемом по формуле (15). [c.341]

В области г парамагнитное насыщение при абсолютном нуле должно быть полным Х1 =0 при равном моменту при насыщении, деленному на Я. При самых низких температурах, достигнутых в этих экспериментах, магнитный момент в поле напряженностью 210 эрстед составлял около половины значения момента при насыщении ( было мало, а xi приблизительно пропорционально Я . Линии постоянного магнитного момента на (Л/—<5 )-диаграмме (см. фиг. 77) эквивалентны [согласно формуле (9.7)1 линиям постоянной энтропии, полученным Гарреттом (см. фиг. 40). Амблер и Хадсон предпочли использовать (М—<5 )-диаграмму, потому что ошибка л определении абсолютной температуры значительно больше, чем ошибка в значениях энтропии (см. п. 57). [c.550]

Критическая плотность теплового потока в случае, когда жидкость движется вдоль поверхности нагрева, увеличивается по сравнению с критической плотностью при кипении в большом объеме например, при обтекани л пластины насыщенной жидкостью с умеренной скоростью получена следующая формула для определения этой величины [c.272]

Если бы процесс насыщения воздуха влагой совпадал с изоэнтальпой (процесс 1—2з на рис. 8.3,6), то, зная показания сухого и мокрого термометров t =tй tм=t2s), можно было бы по Л, ( -диаграмме определить состояние влажного воздуха. Но так как действительный процесс насыщения 1—2 несколько отличается от адиабатного 1—2з, то для определения состояния влажного воздуха по показаниям сухого и мокрого термометров пользуются психрометрической формулой [c.220]

Х0,125 мм, нержавеющая сталь), а на рис. 9.5, б — зависимость коэффициента теплоотдачи а от А нед при поверхностном кипении дифенила в условиях естественной конвекции (р—1,01 10 Па). Здесь коэффициент теплоотдачи определен как отношение плотности теплового потока к разности температур стенки и основной массы жидкости. Для 118,5 кВт/м зависимости ст = = /(Д нед) и а = /(Л нед) экстраполированы в область больших недо-гревов. Незалитым кружком отмечено значение а, рассчитанное по формуле конвективного теплообмена в однофазной среде при температуре стенки, равной температуре насыщения. Условием t T = te определяется предельное значение недогрева основной массы жидкости [c.258]

СОг по реакциям (2-3) и (2-4). Эти реакции обратимы, т. е. если из воды искусственно удалять СОа, например, путем продувания ее воздухом, то равновесие будет сдвигаться вправо, и, наоборот, насыщение воды углекислотой вызовет растворение СаСОз. Таким образом, каждой концентрации Са(НСОз)2 соответствует равновесная с ней концентрация СОг. Ауэрбахом предложена следующая приближенная формула для определения равновесной концентрации СО2. мг кг, в зависимости от Щв, мг-экв1кг [c.35]

Начнем с определения соотношений ц с параметрами насыщенного пара при плоской междуфазовой поверхности. Обратимся к формуле Кельвина [c.43]

В [Л. 381 предлагается способ определения расхода насыщенной воды, основанный на введении установленных из опыта поправочных коэффициентов к гидравлической формуле, описывающей расход несжимаемой жидкости. Выбор формулы гидравлики в качестве опорной зависимости оправдывается тем, что при быстром течении в каналах умеренной протяженности измеренные расходы ближе к расходам капельной жидкости, нежели к вычисленным в предположении термодинамически равновесного изоэн-тропийного процесса. [c.188]

Решение практических задач, касающихся процессов, в которых рабочим телом является водяной пар, аналитическим методом, по формулам, представляет значительные трудности. Каждая из формул относится к определенному агрегатному состоянию пара — перегретому, сухому насыщенному или влажному. В процессе пар может изменить овое агрегатное состояние, на-прнмер, при расширении он может превратиться из перегретого во влажный насыщенный. Для расчета такого процесса нужно разделить его на части, соответствующие разным агрегагным состояниям пара и для каждой из этих частей применить свои формулы. Это сильно усложняет решение практических задач. Проще и скорее они решаются графически, путем применения диаграммы s — i водяного пара. [c.133]

Формулу (171) применяют также для определения скорости истечения водяного пара, полагая при этом, что к не представляет собой отношения тшлоемкостей и, а есть опытный коёфициент, равный для перегретого пара 1,3 и для yxoiro насыщенного пара 1,135. [c.146]

Абсолютная погрешность в определении энтальпии 1 кГ пара в смеси зависит от температуры и относительной влажности, определяющей парциальное давление пара. Для вычисления абсолютной погрешности выписываем сначала величину энтальпии, принимавшуюся при расчете диаграммы i(, . Находится ion по таблице перегретого пара при р = 0,01 ата м заданной температуре. Так, при t = 200° С имеем t o = 687,8 ккал1кГ. Затем по заданной температуре находим в таблице давление насыщенного пара = = 15,86 ата и по величине относительной влажности, для которой вычисляется погрешность, находим парциальное давление пара по формуле (I. 33). Так, если задано ф = 0,3, то р = фр = 0,3-15,86 = 4,76 ата. При этом давлении и при температуре 200° по таблице перегретого пара находим действительное значение энтальпии 1 кГ пара в смеси i = 682,1. При этом абсолютная погрешность в определении энтальпии 1 кГ пара On — = 687,8 — 682,1 = 5,7 ккал1кГ. [c.149]

Вследствие перехода части кинетической энергии потока в тепло энтальпия смеси возрастает. А так как воздух пересыщен, то происходит испарение жидкости и весовая доля пара возрастает. Чтобы найти приращение весовой доли пара Agg, находим сначала на линии л = 1 при температуре t-, = 22° С величину энтальпии сухого насыщенного пара = 607 ктл/кГ. Для определения приращения весовой доли пара воспользуемся формулой (XIII. 5) [c.160]

Рассмотрим поведение изобар при S -> +со. Энтропия насыщенного воздуха (отнесенная к 1 кГ сухого воздуха) при постоянном давлении может неограниченно возрастать только при неограниченном возрастании паро-содержания, что в свою очередь влечет за собой такое же возрастание теплоемкости насыщенного воздуха (отнесенной к 1 кГ сухого воздуха). Увеличение температуры происходит только до определенного предела — до температуры насыщения при давлении смеси. Поэтому из формулы (XV. 1) следует, что tg а -> О, т. е. касательная к изобаре при S -1-оо будет неограниченно приближаться к горизонтали, т. е. к изотерме, соответствующей температуре насыщения при давлении смеси. Такая изотерма является асимптотой для данной изобары. [c.175]

В результате расход пара как для перегретого, так и для насыщенного его состояния может быть определен по формуле, установленной Бендема-ном. [c.20]

Для превращения 1 кг кипящей воды в сухой насыщенный пар при р = onst ему необходимо сообщить определенное и различное для разных давлений количество тепла, называемое теплотой парообразования. Эта величина обозначается буквой г и, как легко видеть, может быть определена по формуле [c.113]

Оптимальные величины паропроизводи-тельностей соленых отсеков, отвечающие минимуму содержания примесей в насыщенном паре, приведены в табл. 10-24. Эти величины могут быть приняты в том случае, если они больше, чем определенные по формуле (10-131) или (10-131а) и если они допустимы по компоновочным соображениям. [c.477]

Если предположить, что эвтектический натрий-калие-вый сплав в жидком состоянии представляет собою азео-тропную смесь калия и натрия, то удельный вес насыщенных паров его может быть определен через удельные веса насыщенных паров натрия и калия по формуле [c.149]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...