Эффективность сопла

Добавление твердых частиц в газ в ракетном сопле рассматривалось Альтманом и Картером [9]. Независимо от того, вводятся частицы в газ преднамеренно или случайно, эффективность сопла, работающего на смеси газа с твердыми частицами, уменьшается по сравнению с эффективностью сопла, работающего на чистом газе. [c.301]

Рис. 9-26. Схема конусного сепаратора и опытные данные об эффективности сопла и сепаратора (кружочки и треугольники — экспериментальные точки).

В формулу (8.16) входит действительная скорость Сь усредненная по уравнению импульсов. Кроме фс эффективность сопла оценивается коэффициентом тяги [c.220]

Подсчитаны коэффициенты полезного действия двухфазного сопла (эффективность сопла). К.п.д. увеличиваются при увеличении начального давления и степени сухости смеси вода — воздух и в области х = 0,05 [c.24]

Для ГДЛ на смеси газов O2 + N2 + H2O был проведен анализ влияния геометрических параметров исследованных классов сопел на величину коэффициента эффективности сопла т]. Получено, что для сопел второго класса средний по сечению коэффициент т) на выходе на величину 0,04 превышает соответствующее значение для сопел первого класса. Однако расчеты показали, что в выходном сечении сопел данного класса реализуются существенно неравномерные газодинамические параметры. Продольная составляющая скорости и числа М при удалении от оси уменьш аются, а давление и плотность увеличиваются. Так, неравномерность по числу М составляет около 60%. Наличие такой сильной неравномерности указанных газодинамических параметров на срезе сопла второго класса может привести к дополнительным газодинамическим возмущениям, в результате действия которых в колебательно-релаксирую-щем потоке за срезом сопловой решетки может быть потеряна часть колебательной энергии. Поэтому для правильного изучения качества лазерного потока, истекающего из обоих классов сопел, в работе проведено численное исследование релаксирующего течения смеси газов за срезом сопел в резонаторной области. [c.204]

Рис. 8.2. Влияние эффективности сопла на характеристики двигателя с дозвуковым и сверхзвуковым горением [115], [19]

Для оценки эффективности сопла реактивного аппарата иногда вводится понятие коэффициента тяги [c.376]

В качестве показателя эффективности газовой защиты или защищающей способности сопла (горелки) при определенных условиях в ряде экспериментов принят безразмерный коэффициент эффективности газовой защиты Он представляет собой отношение площади зоны эффективной газовой защиты к площади выходного отверстия наконечника — сопла Fт. е. [c.106]

Принцип действия распыливающих жидкостных нейтрализаторов основан на интенсивном дроблении жидкости потоком ОГ, осаждении частиц на каплях и растворении в них газовой фазы. Наиболее эффективны скрубберы Вентури (рис, 49), в сопле которых происходит мелкодисперсное распыливание воды. В нижнем блоке капли с частицами сажи, ударяясь о поверхность жидкости, улавливаются ею, а оставшиеся капли оседают в каплеуловителе — насадке из гравия, керамзита или другого материала с развитой поверхностью. [c.79]

Для быстрого сообщения ротору гироскопа необходимого числа оборотов применяется реактивный запуск. В тело ротора вделываются пороховые шашки общей массой та, продукты сгорания которых выбрасываются через специальные сопла. Принять пороховые шашки за точки, расположенные на расстоянии г от оси вращения ротора. Касательная составляющая эффективной скорости истечения продуктов сгорания у постоянна. [c.339]

Результаты опытов (ри 2.8) представляют собой обобщенную характеристику ti,=в виде поля значений максимальных температурных эффектов. Снижение максимально достигаемой температурной эффективности от 0,53 при 5 до 0,49 при 71 = 16,5 связано с увеличением стока воздуха непосредственно из сопла по торцевой стенке в отверстие диафрагмы, что приводит к повышению температуры охлажденных в трубе приосевых масс газа. Очевидно, относительный расход паразитных масс, стекающих в пограничном слое на торцевой поверхности диафрагмы, растет с увеличением перепада давления на вихревой трубе. [c.51]

Очевидно, сложное поведение зависимостей ti, = /(л ) и ti, = = /(/, ) на докритических режимах связано с ростом скорости истечения на входе в сопло, а следовательно, с увеличением уровня относительных сдвиговых скоростей в камере энергоразделения и плотности потока кинетической энергии масс газа. Действительно, с ростом степени расширения в вихревой трубе О < < л < л р происходит рост скорости истечения, а следовательно, и рост снижения термодинамической температуры. Несмотря на рост абсолютных эффектов охлаждения при изоэнтропном расширении в соответствии с зависимостью (2.18) температурная эффективность возрастает в результате более интенсивного роста эффектов охлаждения, обусловленного ростом падения термодинамической темпе >атуры потока на выходе из сопла закручивающего устройства [c.53]

Рис. 2.17. Зависимость температурной эффективности работы вихревой тр ы от угла наклона сопла 18 мм d = 0,5 / =0,071) при различной степени расширения

Эффективный к. п. д. плазменно-дугового нагрева ниже, чем к.п.д. дуги, что объясняется большой теплоотдачей стенкам сопла и окружающему пространству, и составляет т],=0,3-г0,8. [c.13]

Эффективность процесса эжекции в кавитационной струе также как и н турбулентной струе снижается с увеличением давления нагнетания жидкости в сопло, однако интенсивность снижения величин КПД для кавитационной струи ниже чем для турбулентной. [c.155]

Из анализа процесса эжектирования низконапорной среды высоконапорной средой в многокомпонентном свободно истекающем струйном течении, выполненном по математической модели, описанной в главе 4, следует, что количество эжектируемой среды (коэффициент эжекции (Уо) (.см. рис. 4.18 и 4.21) по длине струйного течения увеличивается, полный напор (коэффициент 1) уменьшается, а эффективность процесса эжекции (КПД ц) на начальном участке струйного течения, начиная от среза сопла (см. рис. 4.18), увеличивается, достигает максимума в переходном сечении струи и уменьшается на основном участке струйного течения. [c.215]

Как уже указывалось, для оценки эффективности сопл реактивных аппаратов вводится понятие коэффициента тяги фд. Рассмотрим общий случай определения реактивной тяги, под действием которой осуществляется полет реактивного аппарата. Воспользуемся уравнением импульсов, записав его для массы газа внутри замкнутой цилиндрической поверхности abed, охватывающей аппарат. Все элементы контура удалены на достаточно большое расстояние (рис. 8.21). Возмущения, создаваемые аппаратом на выделенной замкнутой поверхности, будут бесконечно слабыми. Зaш шeм уравнение количества движения в проекции на ось X (уравнение Эйлера) [c.239]

В этой области газосодержаний в настояш,ее время не суш,ествует достаточно надежного метода расчета двухфазного сопла Лаваля, поэтому экспериментальные работы представляют особый интерес. Важными характеристиками при этом являются истинные скорости фаз, так как без знания их невозмоишо оценить эффективность сопла как разгонного устройства. Скольжение фаз также тесно связано с дисперсностью жидкой фазы. [c.15]

Для системы, исиользуюш,ей двухфазное сопло, представляет интерес оценка эффективности сопла как разгонного устройства. Ввиду этого на [c.22]

Поэтому при оценке влияния угла сужения дозвуковой части на интегральные характеристики сверхзвуковых сопел важно выбрать для сравнения не только форму выражения тяговой эффективности сопла, но и способ сравнения самих сопел [64]. Сравнение характеристик сопел можно проводить либо при одинаковой геометрии сопел [27], либо при одинаковых расходах газа через сопла. При этом параметры газа и абсолютные плогцади выходного сечения считаются одинаковыми для сравниваемых сопел (к = к 2, = 0с2 Рос1=Рос2 с1 = с2) отличие сравниваемых сопел проявляется в отличии или равенстве геометрических плогцадей критического сечения. [c.113]

Дуговая плазменная струя — интенсивный источник теплоты с Бшроким диапазоном технологических свойств. Ее можно исполь зовать для нагрева, сварки или резки как электропроводных металлов (обе схемы рис. 53), так и неэлектропроводпых материалов, таких как стекло, керамика и др. (плазменная струя косвенного действия, рис. 53, б). Тепловая эффективность дуговой плазмониой струи зависит от величины сварочного тока и напряжения, состава, расхода и скорости истечения плазмообразующего газа, расстояния от сопла до поверхности изделия, скорости [c.65]

Смазочно-охлаждающие среды по-разиому подаются в зону реза11ия. Наиболее распространена подача жидкости в зону резаиия через узкое сопло ма переднюю поверхность инструмента под давлением 0,05—0,2 МПа. Более эффективно высоко-напорное охлаждение. В этом случае жидкость подают тонкой струей под давлением 1,5—2 МПа со стороны задних поверхностей инструмента. Весьма эффективным является охлаждение распыленными жидкостями — туманом, которьп подают со стороны задних поверхностей инструмента. В тех случаях, когда охлаждение режуп его инструмента затруднено, используют подвод жидкости непосредственно в зону резания через полый режущий инструмент. [c.271]

Другой тип горелок с испоЛ1 ванием особенностей закрученного потока для организации и повышения эффективности рабочего процесса сжигания топлива — горелки для вращающихся цементных обжигательных печей. К ним относится и серия горелок ГВП, созданная ГипроНИИгазом (г. Саратов) и предназначенная для сжигания природного газа для обжига цементного клинкера (рис. 1.14). В направляющую трубу вставлен завихритель, имеющий со стороны сопла тангенциально расположенные лопатки а. Противоположный конец завихрителя соединяется с тягой и с рычагом управления. Устройство горелки позволяет изменять степень закрутки потока, что обеспечивает управление рабочим процессом и регулирование длины факела. Горелка позволяет полностью сжигать газ при коэффициенте избытка воздуха а = 1,02- 1,05. Применение горелки такой конструкции повышает производительность печей на 4-4,5% по сравнению с их работой на горелках обычной конструкции. При этом улучшается и качество клинкера. Дальнейшее совершенствование горелок этого типа бьшо связано с созданием вихревой реверсивной горелки для вращающихся трубчатых печей ВРГ, отличающейся от описанной тем, что в ней предусмотрена возможность изменения направления закрутки. [c.36]

На эффективность работы вихревой трубы влияют не только форма проточной части сопла, формирующего закрученный поток на входе в камеру энергоразделения, но и относительная площадь его проходного сечения. Это отмечают практически все исследователи начиная с Хильша. Рост приводит к повышению расхода газа через вихревую трубу. На определенном этапе это связано с повышением уровня скоростей и давления в камере энергоразделения, сопровождаемого ростом эффектов охлаж- [c.69]

Описываемая конструкция снабжена сетчатым развихрителем, расположенным в приосевой зоне дросселя, снабженного на периферии лопаточным диффузором. Подогретые массы газа, сформированные из периферийного потока камеры энергоразделения, покидают дроссель через специальным образом спрофилированное сопло. Отвод подогретых масс имеет осевую ориентацию и осуществляется соосно камере энергоразделения. Повышение температурной эффективности (ti = 0,59) при ц = 0,3 может быть объяснено двумя причинами, одна из которых — интенсивная турбулизация приосевых масс газа, способствующая радиальному энергомассопереносу, вторая [40] состоит в том, что при таком исполнении раскручивающего устройства приосевой поток в области дросселя формируется из менее нафетых раскрученных слоев периферийного вихря, а его более нагретые массы могут беспрепятственно истекать через лопаточный диффузор и спрофилированное сопло. [c.78]

Основываясь на результатах работы [223], можно предположить, что использование устройств, раскручивающих охлажденный и подогретый составляющие потоки, покидающие вихревые трубы, может повысить эффееты энергоразделения вследствие увеличения степени расширения в вихре. Это предположение получило экспериментальное подтверждение в работах А.П. Меркулова и его учеников, а также в работах В. И. Метенина и других исследователей из различных научных центров как в нащей стране, так и за рубежом [40, 112, 116, 137, 222, 226, 243, 245, 260, 262, 263, 270]. Экспериментально и теоретически подтверждено влияние на качество процесса теплофизических характеристик рабочего тела, в том числе и показателя адиабаты [35—40, 112, 116, 152, 153]. Частично получил опытное подтверждение вывод о пропорциональности абсолютных эффектов охлаждения от температуры газа на входе в сопло-завихритель [112,137]. Однако существенные расхождения теоретических предпосылок с результатами экспериментальных исследований не позволяют сделать вывод о достоверности рассматриваемой физико-математической модели процесса энергоразделения. Прежде всего расхождение заключается в характере распределения термодинамической температуры по поперечным сечениям камеры энергоразделения вихревых труб. В гипотезе рассмотрен плоский вихрь, поэтому объективности ради следует сравнить эпюры температуры для соплового сечения. Согласно [223], распределение полной температуры линейно по сечению, причем значение максимально на поверхности трубы. Эксперименты свидетельствуют о существенном удалении максимума полной температуры от поверхности, причем это отклонение не может быть объяснено лищь неадиабатностью камеры энергоразделения [17, 40, 112, 116, 207, 220, 222, 226, 227-231, 245, 251, 260, 262, 263, 267, 270]. Опыты показывают, что эффективность энергоразделения существенно зависит от геометрии трубы и длины ка- [c.154]

В указанных схемах нижний диапазон эффективности ограничен значением собственной частоты датчика вибрационных перемещений. Устранение этого ограничения достигается в гидравлической виброзащитной системе, динамическая модель которой приведена на рис, 10.50 (описание позиций см. к рис. 10.49). Силовая система в виде гидроцилиндра здесь выполнена в одном корпусе с управляющей системой. Управляющая система содержит механизм регулирования давления рабочей жидкости, состоящий из датчика в виде чувствительной мембраны, регистрируюнхей колебания давления в полости силового [1илиндра, заслонки, жестко укрепленной на мембране, и образующий вместе с соплом элемент, вырабатывающий управляющий сигнал. [c.306]

На рис. 10.51 приведена схема гидравлической виброзащитной системы кресла I человека-оператора, содержащая упругий элемент 2, гидроцилиндр J, силовой стабилизатор 4 н виде датчика пульсации давления рабочей жидкости и элемента типа сопло -заслонка, обратные связи. 5, 6 по положению и по ускорению. Обратная связь по положению обеспечивает стабилизацию кресла от-носи1ельно фундамента. Обратная связь по ускорению введена для предсказания возмущающего воздействия с опережением, необходимым для компенсации возмущения и [ювышения эффективности системы в резонансных зонах тела человека-оператора. Система позволяет свести до минимума вертикальные колебания кресла с оператором. [c.306]

Сверинген так же, как и Капица, использовал турбину радиального типа. На фиг. 71 показаны схемы осевой активной, осевой реактивной и радиальной реактивной турбин. В осевой активной турбине газ должен на большой скорости пройти U-образпый поворот в лопатках ротора, что значительно снижает эффективность машины. Эти потери можно избежать в осевой реактивной турбине. В этом тине турбин только около половины энергии преобразуется в соплах направляющего аппарата, а другая половина расходуется в соплах ротора, куда воздушный ноток входит без потерь, ибо сопла ротора имеют такую же скорость, что и струи газа, выходящие из направ- [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...