К составной 54 - Напряжения в продольных

Пример 2.15. Цилиндрический составной брус, жестко защемленный обоими концами (рис. 2.38), нагревается на At = 20°. Построить эпюры продольных сил и нормальных напряжений, возникаю- [c.213]

Проверить прочность и устойчивость шарнирно опертого по концам составного стержня с решеткой из планок (см. рисунок), имеющего длину 12. и и нагруженного продольными сжимающими силами Р= 170 т. Основное допускаемое напряжение [c.279]

Для снятия напряжений в блоках, возникающих в процессе неравномерной радиационно-термической усадки, предложено [112] на внутренней поверхности, подверженной действию наибольших напряжений, выполнять неглубокие пазы, проходящие перпендикулярно к оси канала, или спиральные выемки на наружной и внутренней поверхностях [113]. Снятие внутренних напряжений достигается в результате продольного разрезания графитового блока или благодаря использованию составных блоков [114, 115] (рис. 6.20). [c.249]

Основной причиной первой катастрофы были ошибки, допуш енные при проектировании. Проектировщики, рассчитав вес консолей и подвесного пролета на 16% меньше действительного, не проверили свое допущение. При этом конструктивные коэффициенты для определения собственного веса, соответствующие проектному пролету 488 м, оставили без изменения, несмотря на увеличение при перепроектировке этой величины до 549 м. Кроме того, тогда еще не знали способа расчета решетки составного элемента, и поэтому решетка нижнего пояса оказалась неспособной соединить четыре мощных ребра в одно жесткое целое. Таким образом, неправильный расчет сжатых частей и неумение рассчитать решетку составных стержней, работающих на продольный изгиб, привели к тому, что реальное напряжение оказалось на 11% выше расчетного. [c.255]

Эпюра продольных напряжений в составном стержне получается ступенчатой, но с одинаковым наклоном к вертикали во всех стержнях (рис. 25). Скачки в эпюре продольных напряжений в каждом шве равны /Hi [c.32]

Таким образом, продольные напряжения в составной балке при синусоидальной нагрузке являются средними взвешенными между напряжениями в монолитной балке того же сечения и напряжениями в балке, лишенной связей сдвига, причем напряжениям [c.98]

Дадим теперь поступательные смещения и сечениям составного стержня в направлении главной оси инерции всего сечения составного стержня X. При этом возникнут продольные перемещения, распределенные по закону плоских сечений, причем в центре тяжести сечения каждого составляющего стержня эти перемещения будут равны нулю. Пол) шм напряженное состояние, соответствующее изгибу стержня в направлении оси х, которое полностью соответствует поведению составного стержня с абсолютно жесткими поперечными связями при изгибе в главной плоскости инерции полного сечения. В основной системе по направлениям разрезов 200 [c.200]

Предельное равновесие полного сечения составного стержня при произвольной диаграмме работы продольных напряжений 6(8) находится из общих зависимостей между внутренними усилиями <4,. . . , N,М и деформациями ,..., °, X. Эти уравнения имеют вид [c.306]

Неравномерность реакции по опорному бурту цилиндра из-за неравномерной упругости опорного контура в траверсе приводит к неравномерности напряжений по окружности цилиндра. Неравномерная упругость опорного контура в архитраве зависит от его конструкции и размеров. Получаемая в связи с этим неравномерность напряжений по окружности цилиндра может быть определена на составной тензометрической модели архитрава с цилиндрами, выполненной из органического стекла, по показаниям продольных тензометров на стенке цилиндра [7]. Замер с помощью индикаторов вертикальных перемещений средней линии опорного контура в архитраве позволяет оценить отклонение при деформации от плоскости кольцевой опорной площадки, а также вертикальное перемещение и поворот цилиндров. Наибольшее отклонение от плоскости, определяющее неравномерность напряжений в цилиндре по окружности для модели при нагрузке всех цилиндров давлением = 5,0 кг/см , не превосходит величины 0,2 мм. [c.517]

Для составных стержней, ветви которых соединены планками или решетками, коэффициент ф понижения допускаемых напряжений при продольном изгибе относительно свободной оси (перпендикулярной плоскости планок или решеток) определяется по приведенной гибкости Япр, вычисляемой по формулам, указанным в табл. 1-20 (см. стр. 40). [c.41]

Изгибаемые элементы составного сечения в виде ребристых плит и панелей рассчитываются, исходя из приведенной ширины полосы Ь р = кЬ, где Ь — действительное расстояние между продольными ребрами, расположенными вдоль пролета к — коэффициент неравномерности распределения нормальных напряжений по ширине полосы берется по графику (рис. II.6) в зависимости от отношения пролета к расстоянию между ребрами. [c.43]

Помимо наглядности для объяснения явлений, происходящих при изгибе составного стержня, рассматриваемая модель подсказывает простейшую кинематическую гипотезу для жесткого, т. е. воспринимающего продольные напряжения, заполнителя. В самом деле, если [c.9]

Матрицы для прямого выдавливания Могут выполняться также составными с продольным разделением составных частей (рис. 42, в). Конструкция составной матрицы для обратного выдавливания показана на рис. 42, г. Для создания во вставке матрицы предварительных сжимающих напряжений в осевом направлении используют сборную конструкцию. Вставка Матрицы опирается на гайку, которая по самотормозящейся резьбе ввинчивается во время запрессовки в наружный бандаж. Сопряжение вставки матрицы с бандажом осуществляется по конической поверхности с углом 2а — 4,5ч-5°. Это позволяет увеличить как продольный, так и радиальный натяг без опасности продавлива-ния вставки через бандаж. Наличие подпора в виде гайки увеличивает жесткость системы, предупреждает ослабление радиального натяга в процессе эксплуатации штампа и препятствует затеканию металла по плоскостям поперечного разъема вставки. [c.175]

Возьмем балку, составленную из двух ничем не скрепленных брусьев, и нагрузим ее изгибающей силой, как показано на рис. 133. Каждый отдельный брус в этом случае будет вести себя, как самостоятельная балка, верхние волокна брусьев будут сжиматься, а нижние — растягиваться. Опыт показывает, что концы такой составной балки принимают прн изгибе ступенчатое расположение, т. е. что отдельные брусья сдвигяются друг относительно друга в продольном направлении. В целой балке ступенчатости концов не получается. Очевидно, в этом случае упругие силы, возникающие в продольных слоях балки, препятствуют этому продольному сдвигу. На рис. 133 показаны стрелками эти касательные усилия. Существованием продольного сдвига, в частности, объясняется появление продольных трещин в балках, материал которых, как, например, дерево, плохо сопротивляется скалыванию вдоль волокон. Убедившись в существовании касательных напряжений при изгибе, перейдем к определению их величины и закона распределения по высоте балки. При этом рассмотрим простейший случай, когда балка имеет прямоугольное сечение. В случае прямоугольного сечения можно предположить, что касательные напряжения в поперечном сечении параллельны поперечной силе Q и что величина их не изменяется по ширине балки, т. е. вдоль нейтральной оси z—z. Такое предположение, как показывают точные исследования, дает весьма небольшую ошибку. [c.231]

Основные преимущества тензометри-ческих моделей из материала с низким модулем продольной упругости а) возможность моделирования напряжений в весьма сложных деталях и конструкциях, в том числе составных, с воспроизведением условий сопряжения и жесткости [c.569]

Силовые тонкостенные конструкции, применяемые в машиностроении, представляют собой, как правило, составные оболочки, под1феш1енные продольным и поперечным набором стрингеров и шпангоутов. Под1феп-ление конструкции в местах передачи сосредоточенных сил и моментов разгружает оболочку от изгиба и приближает ее напряженное состояние к безмоментному, наиболее рациональному с точки зрения весовой отдачи. [c.157]

Под составной конструкцией понимается такая конструкция, в которой передача растягивающей силы осуществляется несколькими силовыми элементами, параллельно включенными в силовую схему н соединенными между собой в продольном направлении заклепками, болтами или клеем. Последовательность разрушения элементов составной конструкции определяется размерами трещин в силовых элементах и распределением напряжений в них. Так как продольные стыковочные швы не обеспечивают сплошность среды между составными элементами (за исключением непрерывных сварных швов), то элементы с трещинами разрушаются в соответствии с критерия-ми механики разрушения (Л , Xi ), а элементы без трещин разрушаются при напряжениях, равных Ofloo. [c.424]

Приравняв это выражение нулю, найдем условие отсутствия сдвигов по шву при внецентренном растяжении. При равенстве А — О эпюра продольных напряжений по высоте стерясня не имеет скачка на линии, разделяющей плоскостной вполне подобна эпюре напряжений в монолитном стержне. Составной стержень в этих случаях работает как не соединенный связями сдвига. [c.65]

Если балка имеет продольную ось симметрии, то ее напряженное состояние обратно симметрично по отношению к этой оси. Поэтому можно заранее сказать, что в симметрично составленной балке симметричные обобщенные неизвестные обращаются тождественно в нуль, благодаря чему количество независимых дифференциальных уравнений (1) значительно уменьшается по сравнению с общей задачей о расчете составного стержня. В частности, для балки, симметрично составленной из трех брусьев, приходится учитывать лишь одно обобщенное сдвигающее усилие 7 , и расчет такой балки сводится к расчету балки из двух брусьев без всяких дополнительных вычислений. Необходимо лишь при этом заменить значенияА и гг в балке из двух брусьев соответственно на Л и определенные для симметрично составленной балки из трех брусьев (9.5). [c.81]

Отсюда легко перейти к продольным напряжениям. Однако их можно определить и несколько иным путем. Положим, что нас интересуют продольные напряжения в какой-то точке А. Если бы балка бььла монолитной, то напряжения в этой точке определились бы с помощью обычной формулы сопротивления материалов. Обозначим эти напряжения через. В составной балке, лишенной связей сдвига, напряжения в точке А при данной нагрузке также определяются без труда. Эти напряжения мы обозначим через. Таким образом [c.87]

Поскольку в плоскости продольного сечения ух) бруса нормальное гг касательное напряжения отсутствуют, то напряжение j среднее значение которого мы определили, является единственным скрепляющим нижнюю ч асть (г<0) с верхней (z>0). Значит, для составных брусьев оно а ) является расчетным для определения проч-ности скрепляющих устройств. [c.189]

Числовой множитель в этой формуле выбран для случая железных листов, через б обозначена толщина листа и через h — его ширина. Следовательно, при отношении б Л=0,01 критическое напряжение равно 8 KejMM . Если сжатый лист составляет лишь одну из составных частей сжатого элемента, то при переходе сжимающихся напряжений за критическое значение еще не получится разрушения всего элемента, как это бывает при продольном изгибе стержней. Потерявший устойчивость сжатый лист выпучивается, перестает принимать на себя дальнейшую нагрузку и потом повышение сжимающих усилий будет восприниматься лишь более жесткими частями сжатого элемента. В подобных случаях нет надобности при назначении толщины листа брать такой же запас прочности, как в случае продольного изгиба. Приравнивая в этом случае критическое напряжение пределу текучести при простом растяжении железа, мы могли бы здесь ограничиться лишь двойным запасом прочности. На основании формулы (15) можно заключить в таком случае, что сжатые листы с опертыми краями следует проверять лишь тогда, когда h б>60. [c.419]

В работе Замечания относительно сопротивления бруса, подверженного силе, нормальной к его длине (1855 г.) впервые Д. И. Журавским деется теория расчёта касательных напряжений в балках с поперечной нагрузкой соответствующая формула носит его имя. Д. И. Журавский впервые показал возможность разрушения балок не только от разрыва волокон, но и от продольного расслаивания под действием, как теперь принято говорить, касательных напряжений, особенно опасных для деревянных балок им же создана теория расчёта составных балол, соединяемых шпонками или заклёпками. [c.61]

К о щ а к о в а Н. П. Напряженное состояние составных стержней при колебаниях на первой продольной моде. — Вопросы судостроения. Сер. общетех-иическая, вып. 30, 1977, с. 42. [c.244]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...