Параметры воздуха оптимальные

Параметры воздуха оптимальные 7 9 —для особо чистых помещений 49 Перепады температур для группы теплообменников 191 [c.413]

Во-вторых, если продукты обрабатываются или хранятся в слое или штабеле, то важно знать величины и / в разных точках по толщине штабеля. Если продукты уложены более чем в два ряда, то внутри слоя происходит саморегулирование процессов тепломассообмена и / уменьшается [63]. Равномерность усушки по слоям штабеля при вентилировании его воздухом свидетельствовала бы при наличии такой информации о том, что режим вентилирования близок к оптимальному, а равномерность д — также о том, что нет местных очагов самосогревания. Естественно, что информация о д и ] помогла бы выбрать размеры штабеля (кагата) и параметры воздуха, а также частоту включения вентиляторов. [c.14]

Оптимальные и допустимые параметры воздуха в помещениях должны быть обеспечены системами вентиляции и кондиционирования воздуха в пределах расчетных параметров наружного воздуха [18, 22]. [c.392]

На рис. 21, а дается зависимость к. п. д. ПГУ по [41 1, а на рис. 21,6—экономии топлива Арасхода пара 6. В [41 ] приняты следующие условия расчета две ступени сжатия, две ступени расширения, параметры пара — закритические, параметры цикла — оптимальные (по максимуму к. п. д.), наибольшим величинам относительного расхода пара соответствует коэффициент избытка воздуха 1,0. Максимум к. п. д. ПГУ получается при таких отношениях расходов пара и газа, когда их водяные эквиваленты равны. [c.40]

В тех случаях, когда горелка предназначена в основном для работы на режимам с полным использованием подаваемого в камеру воздуха, т. е. при минимально допустимых избытках воздуха, длина горящих газовых струй должна быть такой, чтобы они перекрывали все поперечное сечение горелки. Необходимые для этого условия могут быть определены путем расчета с последующей экспериментальной доводкой основных параметров до оптимальных значений. [c.119]

Оптимальные параметры воздуха для некоторых производственных и общественных помещений см. табл. 12-1 и 12-3. [c.734]

В последнее время в Советском Союзе получают все большее распространение специальные климатические установки для приготовления воздуха надлежащих параметров в отношении его чистоты, влажности и температуры. Эти установки обеспечивают наиболее благоприятные условия для здоровья и работоспособности человека, а также необходимые условия для некоторых технологических процессов. Такие вентиляционные установки поддерживают заданные оптимальные значения параметров воздуха в течение всего года, применяя в теплое время охлаждение воздуха в специальных холодильных агрегатах. [c.54]

ОПТИМАЛЬНЫЕ (В ЧИСЛИТЕЛЕ) И ДОПУСТИМЫЕ (В ЗНАМЕНАТЕЛЕ) НОРМЫ ПАРАМЕТРОВ ВОЗДУХА В ОБСЛУЖИВАЕМОЙ ЗОНЕ ЖИЛЫХ, ОБЩЕСТВЕННЫХ И АДМИНИСТРАТИВНО-БЫТОВЫХ ПОМЕЩЕНИЙ В ХОЛОДНЫЙ ПЕРИОД И ДЛЯ ПЕРЕХОДНЫХ УСЛОВИЙ (СОГЛАСНО СНиП 2.04.05 86) [c.5]

Вместо допустимых параметров воздуха в помещении можно принимать оптимальные, если это экономически целесообразно. [c.5]

ОПТИМАЛЬНЫЕ И ДОПУСТИМЫЕ НОРМЫ ПАРАМЕТРОВ ВОЗДУХА В РАБОЧЕЙ ЗОНЕ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЙ В ХОЛОДНЫЙ ПЕРИОД И ДЛЯ ПЕРЕХОДНЫХ УСЛОВИЙ (ПО ГОСТ 12.1005 88). [c.5]

Оптимальные и допустимые параметры воздуха в помещениях, регламентируемые табл. 1.1, должны соблюдаться [c.6]

Допускаемые и оптимальные параметры воздуха в помещениях должны обеспечиваться системами вентиляции и кондиционирования воздуха в зависимости от вида и назначения систем в пределах расчетных параметров наружного воздуха А и Б. [c.9]

В магазинах с торговыми залами общей площадью до 250 м следует проектировать естественную вентиляцию. Помещения магазинов торговой площадью 400 м и более оборудуются системами вентиляции с механическим побуждением, при этом объем вытяжки должен быть полностью компенсирован притоком. В магазинах с торговыми залами площадью 3500 м и более необходимо предусматривать оптимальные параметры воздуха в соответствии со СНиП. В IV климатическом районе оптимальные параметры воздуха предусматривают для магазинов торговой площадью 1000 м и более. [c.80]

ТАБЛИЦА 15.1. ОПТИМАЛЬНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ВОЗДУХА ДЛЯ НЕКОТОРЫХ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЙ ПО УСЛОВИЯМ ВЫПОЛНЯЕМЫХ РАБОТ ИЛИ ХРАНЕНИЯ МАТЕРИАЛОВ [c.7]

Условия работы вихревых труб таковы, что оптимальное значение плошади соплового ввода зависит от многих входных и геометрических параметров, определяющих режим работы, в первую очередь, от степени расширения в вихревой трубе. Ю.Б. Чижиков на основе теории подобия получил приведенную ранее зависимость (2.19), из которой F для двухатомных газов и воздуха можно определить как F = 0,327/TtJ . Рекомендации достаточно упрощены, так как не учитывают всей совокупности совместного воздействия всех управляющих параметров. Очевидно, [c.71]

Для того, чтобы избежать негативного влияния влаги на транспортирование сжатого воздуха и различные технологические процессы, необходимо исключить возможность появления жидкой фазы воды. Это достигается различными способами. При выборе тех или иных устройств осушки й очистки сжатого воздуха необходимо учитывать следующие факторы параметры сжатого воздуха (давление, температура, относительная или абсолютная влажность, степень загрязненности и др.) расход сжатого воздуха, допустимые потери давления сжатого воздуха при прохождении его через установку осушки и очистки энергозатраты для обеспечения работы установки экономические показатели. Анализ и учет этих факторов дает возможность осуществить выбор оптимальной конструкции установки осушки и очистки сжатого воздуха и схем ее включения в систему воздухо-снабжения конкретного производства. [c.254]

Другой вид искусственной шероховатости (рис. 10-3, в, г) подробно исследован в [16, 17, 33, 92, 101, 113]. При этом кольцевые выступы с различным относительным шагом s h создавались как на наружной поверхности трубы при течении потока воды, воздуха и трансформаторного масла в кольцевом канале, так и на внутренней поверхности круглой трубы. Такой вид искусственной шероховатости изучался также в плоском щелевом канале. Итоги этих исследований были обобщены в [16, 17]. Анализ показал, что для этого вида шероховатости параметром, имеющим решающее значение для интенсификации теплоотдачи, является отношение расстояния между выступами s к их высоте h s/h. Остальные характеристики, такие как форма выступа (прямоугольная или треугольная), отношение hid, имеют второстепенное значение. При этом высота выступов h должна превышать толщину вязкого подслоя. В [16, 17] показано, что причина интенсификации теплообмена связана со срывом и разрушением вязкого подслоя выступами шероховатости и возникновением вихревых зон. Оказывается, что для параметра sih существует оптимальное значение, при котором интенсификация теплоотдачи максимальна. В результате обобщения многочисленных опытных данных автор [16, 17] получил уравнение для теплоотдачи [c.294]

Поэтому в настоящей статье исследуются оптимальные параметры ветви противодавления, обеспечивающие минимальную погрешность измерения — смещения настройки пневматических приборов вследствие изменения входного давления воздуха. [c.155]

В задачу экспериментатора входят как разработка приемов наиболее оперативной перестройки режима, так и оценка оптимальной продолжительности этой перестройки. Изменение определяющего параметра (аргумента) может быть осуществлено скачкообразно или плавно. Скачкообразное изменение способствует сокращению периода стабилизации искомой функции. Однако применение этого приема возможно далеко не всегда и должно быть предметом предварительного излучения. Так, резкое и глубокое изменение избытка воздуха, его крутки или переход с одной группы горелок на другую на антрацитах и тощих углях может привести к потуханию факела, но безопасны при сжигании газа или мазута. Те же маневры по-разному отражаются на работе испарительной зоны прямоточных и барабанных парогенераторов. Скачкообразное увеличение подачи топлива может вызвать заброс перегрева пара и расстройство циркуляции прямоточного агрегата. [c.106]

Каждое топочное устройство должно иметь технический паспорт, состоящий из чертежей и тепловой характеристики с необходимыми показателями максимальной и номинальной тепловой мощности при наивысшем к. п. д., оптимальных избытке воздуха и параметрах работы колосниковой решетки, форсунки или горелки. [c.92]

Для повышения экономичности работы топочного устройства целесообразно провести следующие мероприятия. Составить режимные карты для каждой характерной нагрузки топки с указанием всех оптимальных параметров (содержание СОг в уходящих газах, температура воздуха при дутье, положение шиберов по от- [c.95]

Разработать принципиальную схему комбинированной парогазовой установки и выбрать ее оптимальные параметры сложнее, чем спроектировать две раздельные установки. Ведь надо не только учесть все факторы, оказывающие влияние на каждый из элементов комбинированной установки, но и выбрать коэффициент избытка воздуха в уходящих газах, решить вопрос о целесообразных пределах применения регенеративного подогрева питательной воды и т. д. Поэтому выбору рациональной схемы должен предшествовать термодинамический анализ реального парогазового [c.40]

Снижение параметров пара в ПГУ приводит к повышению оптимального коэффициента избытка воздуха на расчетных и переменных режимах с сохранением мощности газовой ступени практически постоянной. [c.36]

Для определения оптимальных параметров воздуха при охлаждении говяжьих полутуш была создана лабораторная установка, в которой температура и скорость воздуха автоматически поддерживаются в широком диапазоне. Чтобы иметь возможность метрологически строго определять К) помощью тепломассомеров, в качестве модели [c.172]

Гидравлические и пневматические системы золошлакоудаления должны иметь режимные карты, в которых указываются основные технологические параметры давление смывной и оросительной воды, давление пульпы в начале пульпопроводов давление воздуха или разрежение в системах пневмозолоудаления расходы воды и воздуха. В режимных картах указываются допустимые отклонения параметров от оптимальных значений. Для составления и уточнения режимных карт периодически проводятся испытания систем золошлакоудаления [25.11—25.13]. [c.294]

Дизели типа Д70 работают с высоким наддувом, когда мощность газовой турбины турбокомпрессора полностью расходуется на получение наддувочного воздуха (автономный турбокомпрессор), по рабочему процессу с продувкой ццлиндра (/ 8>/7т), т. е. когда давление выпускных газов ниже давления наддува рт-При проектировании дизелей Д70 этот вариант условно был назван вариантом А. Оптимальное сочетание основных параметров, определяющих рабочий процесс, обеспечило высокую экономичность дизелей. На заводе были проведены исследования, направленные на дальнейшее повышение экономи,чности дизеля путем использования избыточной мощности газовой турбины. Проведенные расчетно-исследовательские и экспериментальные работы показали возможность повышения экономичности дизеля Д70 за счет повышения давления выпускных газов до значений, превышающих давление наддувочного воздуха. Оптимальное противодавление в выпускном коллекторе достигается при условии Рт// з= 1,25-Ь 1,35 (продувка цилиндра отсутствует). Дизели, работающие по такому процессу, названы вариантом Б. В этом случае [c.4]

Избытки явной теплоты 85 000 Вт, избытки влахи 65 000 г/ч. Коэффициенты воздухообмена 1,3 К = 1,85 (подача воздуха непосредственно в РЗ через ВЭПш), Категория рабог - легкая Ja. Оптимальные параметры воздуха в РЗ по ГОСТ 12 1.005- 88 , = 25 °С, Ф,.,, = 60% = 11,9 r Kf). [c.149]

В результате получим = 3770 (вместо 3640 ж ) — весьма неожиданный результат. Суммарная площадь ЕТ уменьшилась на 100 Причем, что особенно важно, заметно уменьшилась поверхность первого холодильника (до 4040 вместо 4460 м ). Отсюда можно сделать важный вывод нельзя решать задачу об оптимальных параметрах холодильников без учета особенностей протекания процесса сжатия. При этом необходимо изменять процесс сжатия, сохраняя неизменными параметры воздуха в начале и конце процесса при соблюдении условия о невьшадении влаги в холодильниках. [c.311]

Осаовяые параметры процесса эжектирования воздуха турбулентной струей воды с температурой 15-28 С на оптимальных режимах в эжекторах с одним ( [c.194]

Характеристики процессов, происходящих в многокомпонентных свободно истекающих струйных течениях, исследовались на насосноэжекторной установке, разработанной на основе теоретических и экспериментальных исследований, представленных в предыдущих главах. Данная установка, схема которой приведена на рис. 8.17, была смонтирована на нефтяном промысле № 2 НГДУ "Хадыженнефть" и испытана на средах вода - воздух при давлениях нагнетания жидкости 1,0-2,0 МПа и давлении воздуха 0,10-0,102 МПа (рис. 8.18). Параметры процесса эжектирования воздуха турбулентными струями воды на оптимальных режимах в эжекторе аналогичны характеристикам, полученным на лабораторном струйном аппарате (см. рис. 8.11, 8.12) и представлены на рис. 8.19 и в табл. 8.1.2-8.1.3. [c.199]

Излагаются результаты анапитического и экспериментального исследований зависимости погрешности измерения, вызванной нестабильностью входного давления воздуха, от параметров ветви противодавления пневматических приборов. Рассматриваются условия оптимальной настройки прибора, соответствующей минимуму указанной погрешности. Показано, что оптимальные величины параметров ветви протаводавления определяются параметрами измерительной ветви и мало зависят от величины нестабильности входного давления. Получены приближенные зависимости для определения параметров ветви противодавления, соответствующих оптимальной настройке пневматических приборов. Табл. 3, илл. 9, библ. 10 назв. [c.270]

Так как уменьшение воздуха зазора при F3= onst, позволяет снизить силу тока в катушке электромагнита, уменьшить нагрев электромагнитной системы, снизить вредные потери, уменьшить вес и габариты вибратора, при проектировании вибротранспортирующих машин с электромагнитным приводом надо стремиться к выбору минимального воздушного зазора в электромагнитной системе вибратора (с учетом других оптимальных параметров машин). [c.111]

Исследования, проведенные на промышленных де-карбонизаторах с деревянной хордовой насадкой и на модели, позволили установить основные параметры их работы. Удельный расход воздуха, обеспечивающий достаточно глубокое удаление свободной углекислоты, составляет в среднем 20 м на 1 м воды. Оптимальная плотность орошения деревянной хордовой насадки составляет 40—45 мVм Скорость движения воздуха через декарбонизатор следует принимать не меньше 0,085— 0,1 м/с, считая по не заполненному насадкой сечению аппарата. При правильном выборе величины поверхности контакта дегазируемой воды с воздухом и поддержании указанного выше расхода воздуха декарбонизатор пленочного типа способен обеспечить остаточное содержание свободной углекислоты в воде при температуре ее до 30 °С в количестве 3—7 мг/кг. [c.243]

Е. Н. Солодовниковой (НИИСТ) были проведены исследования по определению коэффициентов десорбции и выбору наиболее оптимального режима продувки насадки декарбонизатора воздухом [90]. В качестве декарбонизатора использовалась колонка размерами 150 X 150 мм, загруженная навалом кольцами Рашига размерами 15 X 15 X 2 мм. Во время опытов изменялись высота слоя колец, количество продуваемого воздуха, температура обрабатываемой воды, содержание свободного углекислого газа и количество воды. Основным регулируемым параметром, определяющим качество десорбции углекислоты, является удельный расход воздуха, который в опытах изменялся в широком диапазоне (от 0,6 до 80 мз/мз). В связи с низкой температурой декарбо-низируемой воды содержание свободного углекислого газа было велико 100—120 мг/л при = 20 30° G и 60—80 мг/л при = 38 ч- 45° С. [c.200]

Основными характеристиками всякого пароперегревателя являются зависимости тепловосприя-тия от нагрузки и коэффициента избытка воздуха. На рис. 7-13 представлены полученные ОРГРЭС зависимости температур пара по ступеням пароперегревателя котла ТГМ-94 от нагрузки. В установке сжигался мазут с несколько повышенным избытком воздуха (а"п.п=1,2), что позволило исключить затягивание факела в конвективные газоходы. Вместе с тем абсолютное те-пловосприятие по ступеням в этом случае несколько отличалось от те-пловосприятия в оптимальном режиме, т. е. с малыми избытками воздуха. Характеристика была снята при постоянном давлении пара и регулировании блока клапанами турбины. Последнее обстоятельство подчеркивается в связи с тем, что работа блоков на скользящих параметрах искажает характеристики за счет одновременного изменения температуры насыщения и теплоемкости пара. [c.202]

Подобно тому как при определении к. п. д, мы анализируем составляющие теплового баланса, при исследованиях температуры стенки радиационного пароперегревателя желательно знать тепловые потоки и условия теплоотдачи от стенки к пару. Основной характеристикой радиационного пароперегревателя является зависимость температуры стенки от нагрузки парогенератора при оптимальных параметрах топочного процесса и средствах регулирования перегрева. Типовые характеристики этого рода Показаны на рис, 9-16,а. При количественном регулировании, т. е. при регулироваиии числом действующих горелок, особенно для вьгсокореакционных топлив, они изменяются незначительно, в результате чего при снижении нагрузки может произойти повышение температуры стенки. Качественное регулирование, т. е. одновременное изменение подачи топлива и воздуха на все горелки, сопровождается равномерным по всей топке и более глубоким снижением величины тепловых потоков, в связи с чем более ве1роятно снижение температуры стенки. Исследование этих вопросов служит одной из предпосылок для правильного выбора способа регулирования нагрузки на данном парогенераторе. [c.212]

Бо всех сравниваемых вариантах мощность паровой турбины была одной и той же. Исходные данные были следующими температура наружного воздуха 15° С температура перед газовой турбиной 600° С температура охлаждающей воды 10° С температура уходящих газов 150° С потери от излучения в окружающую среду и от неполноты горения для котла с предвключенной газовой турбиной 3%, для ВПГ 2% топливо — жидкое к. п. д. электрического генератора 98% коэффициент избытка воздуха 1,2 параметры пара перед турбиной 130 ama и 530° С температура вторичного перегрева пара 525° С вакуум в конденсаторе 97,35% степень повышения давления в компрессоре соответствовала оптимальному к. п. д. установки. [c.54]

Задачей теплового расчета выпарной установки является определение поверхности нагрева отдельных Kopny oti (ступеней) при заданных условиях теплового peHtHMa или выявление оптимального режима работы установки при заданных поверхностях нагрева. При проектировании новых установок обычно определяют поверхность нагрева отдельных ступеней. На основе технико-экономической оптимизации устанавливаются значения следующих величин производительности установки по слабому или крепкому раствору, начальной и конечной концентраций раствора, температуры раствора начальной концентрации, параметров греющего пара или другого источника теплоты, параметров отбираемого из каждой ступени экстра-пара для внешних по отношению к выпарной установке потребителей, параметров вторичного пара последней ступени, температуры охлаждающей воды или воздуха на входе в конденсатор, числа ступеней выпарной установки. [c.155]

Таким образом, можно заключить, что каждой температуре газа и определенным параметрам пара еоответетвует оптимальный избыток воздуха, при котором к. п. д. уетановки достигает максимального значения. [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...