Аустенито-ферритная сталь нержавеющая

Аустенито-ферритные стали. Стали этой группы аналогичны сталям предыдущей, но преобладающей фазой при всех условиях является аустенит. Сюда относятся Сг—N1, С—Мп—N1, Сг—Мп нержавеющие стали без добавок или с добавками других ферритообразующих элементов недостаток аустенитообразующих элементов (N1, Мп, К) обусловливает небольшое количество а-фазы. [c.9]

Такому разрушению подвержены (но несколько слабее) и ферритные нержавеющие стали. Двухфазные стали (аустенито-ферритные) обладают наименьшей склонностью к коррозионному растрескиванию. [c.492]

Многие сплавы подвергают испытаниям на межкристаллит-ную коррозию. Особенно часто определяют склонность к межкри-сталлитной коррозии коррозионностойких (нержавеющих) сталей аустенитного, аустенито-мартенситного и аустенито-ферритного классов. ГОСТ 6032—58 предусматривает методы таких испытаний проката, поковок, труб, проволоки, литья, сварных швов и сварных изделий, изготовленных из целого ряда сталей этих классов, а также двухслойных сталей и биметаллических труб с плакирующим или основным слоем из этих марок сталей. [c.451]

Межкристаллитная коррозия (МКК) определяется как коррозия по границам зерен или как избирательная коррозия фаз, выделяющихся по границам зерен. Испытания на МКК являются контрольными для аустенитных, аустенито-ферритных и аустенито-мартенситных нержавеющих сталей и должны проводиться в соответствии с ГОСТ 6032—75. Испытания проводят на образцах в растворах медного купороса и серной кислоты с добавлением медной стружки или цинковой пыли сернокислого железа и серной кислоты, азотной кислоты, серной кислоты. После кипячения в течение регламентированного времени от 7 до 48 ч производят загиб образцов для определения сетки трещин, являющейся браковочным признаком. Определение глубины проникновения МКК в спорных случаях проводят на поперечном шлифе с помощью микроскопа. [c.53]

Склонность к охрупчиванию у нержавеющих сталей разных структурных групп различна, но наибольшая она у сталей, имеющих аустенито-ферритную структуру, что связано с выделением [c.32]

ДВУХФАЗНЫЕ НЕРЖАВЕЮЩИЕ СТАЛИ АУСТЕНИТО-ФЕРРИТНОГО КЛАССА [c.41]

Нержавеющие хромоникелевые стали, жаропрочные ферритные и аустенито-карбидные стали аустенитного класса Эта группа сталей весьма низка по обрабатываемости. Добавки 8, Р, 8е облегчают обработку [c.472]

ОСОБЕННОСТИ ПЕРЕДЕЛА СЛИТКОВ ХРОМОНИКЕЛЕВЫХ И ДРУГИХ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ АУСТЕНИТНОГО И АУСТЕНИТО ФЕРРИТНОГО (МАРТЕНСИТНОГО) КЛАССОВ [c.300]

При сварке закаливающихся хромистых нержавеющих сталей применяют электродную проволоку того же состава или из хромоникелевых сталей аустенито-ферритного класса (18-8 с Ti, Nb или 23-13). [c.726]

Одним из серьезных недостатков нержавеющих ферритных, аустенито-мартенситных, аустенито-ферритных и аустенитных хромоникелевых сталей является склонность их к межкристаллитной кор- [c.88]

Отметим в заключение, что химический состав стали оказывает очень мало влияния на коррозию либо вообще не имеет значения. Некоторые исследователи сообщают, что снижение содержания никеля ниже 8% приводит к образованию у стали аустенито-ферритной структуры, и подавляет чувствительность стали к коррозии при механических напряжениях. И, наоборот, повышение содержания никеля уменьшает эту чувствительность. Однако действие никеля определенно сказывается лишь при содержании более 30%. Но в таком случае мы выходим за пределы области нержавеющих сталей в строгом смысле слова. [c.175]

На межкристаллитную коррозию (ГОСТ 6032—63) испытывают только те изделия, сварные соединения которых подвергаются действию агрессивных рабочих сред. Высокой стойкостью против коррозии обладают нержавеющие стали аустенитного и аустенито-ферритно-го классов. Сварка этих сталей может вызвать снижение их коррозионной стойкости, особенно в околошовной зоне, вследствие обеднения зерен металла легирующими элементами, прежде всего хромом. [c.270]

В зависимости от основных свойств высоколегированные деформируемые стали и сплавы в соответствии с ГОСТ 5632—61 разделяют на три группы I — коррозионностойкие (нержавеющие) стали, И — жаростойкие (окалиностойкие) стали и сплавы, III—жаропрочные стали и сплавы. По структуре, получаемой при охлаждении на воздухе после высокотемпературного нагрева, стали разделяют на шесть классов 1) мартенситный, 2) мартенсито-ферритный, 3) ферритный, 4) аустенито-мартен-ситный, 5) аустенито-ферритный, 6) аустенитный. Сплавы различают двух видов на железо-никелевой основе и никелевой. [c.7]

Для аустенитных и аустенито-ферритных нержавеющих сталей особое значение имеют методы испытания на межкристаллитную коррозию, которые регламентированы ГОСТом 6032-58. [c.662]

ТАБЛИЦА 18.4 МАТЕРИАЛЫ для РУЧНОЙ ЭЛЕКТРОДУГОВОЙ СВАРКИ АУСТЕНИТО-ФЕРРИТНЫХ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ (ПО ГОСТ 10052-75) [c.286]

Холодная деформация любой нержавеющей стали обычно оказывает меньшее влияние на стойкость к общей коррозии, если при обработке не достигается температура, достаточная для протекания диффузионных процессов. Фазовые изменения, вызываемые холодной обработкой метастабильных аустенитных сплавов, не сопровождаются существенным изменением коррозионной стойкости . К тому же закаленная аустенитная нержавеющая сталь (с гранецентрированной кубической решеткой), содержащая 18 % Сг и 8 % Ni, имеет примерно такую же коррозионную стойкость, как закаленная ферритная нержавеющая сталь (с объемно-центрированной кубической решеткой), которая содержит такое же количество хрома и никеля, но меньше углерода и азота [11]. Однако, если аналогичный сплав, содержащий смесь аустенита и феррита, кратковременно нагревать при 600 °С, то возникает разница в химическом составе двух фаз и образуются гальванические пары, ускоряющие коррозию. Иными словами, различие в составе, независимо от того, чем оно вызвано, больше влияет на коррозионное поведение, чем структурные изменения в гомогенном сплаве. По-видимому, это можно отнести в целом к металлам и сплавам. [c.302]

Аустенитные нержавеющие стали по существу представляют собой тройные сплавы Ре—Сг—N1. Основные легирующие элементы содержатся в количестве, % Сг 15—25 и N1 7—25 (табл. 3). Никель и хром действуют совместно (хотя обычно считается, что никель является стабилизатором аустенита, а хром — стабилизатором феррита) хром стремится предотвратить образование мартенсита в присутствии никеля и тем самым расширяет область существования метастабильного аустенита. Если соотношение Сг N1 становится большим, то появляется тенденция к сохранению б-феррита (высокотемпературной ферритной фазы). На рис. И показано примерное соотношение различных фаз при комнатной температуре [65]. Необходимо отметить, что это не равновесная, а скорее мета-стабильная диаграмма. [c.66]

Если аустенит нестабильный и способен при пластических деформациях распадаться с образованием мартенсита, такая сталь будет обладать высокой эрозионной стойкостью, причем износостойкость будет тем выше, чем полнее происходит это превращение при одинаковой степени деформации. Нержавеющие стали со стабильным аустенитом по этой причине по эрозионной стойкости мало отличаются от ферритных. [c.79]

Зерно кипящей малоуглеродистой стали склонно к росту, поэтому в сварных соединениях из нее участок с крупным зерном более широкий, чем в аналогичных соединениях из спокойной и полуспокойной стали. Наследственно мелкозернистые низколегированные жаропрочные стали имеют слабо развитый участок с разросшимся зерном или этот участок отсутствует совсем. Это объясняется тем, что зерно аустенита не склонно к росту. Очень сильный рост зерна в околошовной зоне наблюдается у хромистых нержавеющих сталей ферритного класса. [c.213]

В табл. 22—24 приведены данные, характеризующие склонность аустенито-ферритных дисперсиоинотвердеющих нержавеющих сталей к коррозионному растрескиванию. Режимы термообработки исследованных сплавов представлены в табл. 25. Необходимо заметить, что образцы, испытывавшиеся на стенде, расположенном в 25 м от средней линии прилива, находились в гораздо более агрессивных условиях, чем образцы на стенде, удаленном от океана на 250 м. Поэтому данные [c.71]

Возможное сужение пределов химического состава оказалось недостаточным для обеспечения в аустеннт-ных нержавеющих сталях строго определенного количества феррита (1—5%), при котором значительно уменьшается трещииочувствительность, облегчаются условия сварки и не наблюдается охрупчивания металла при температурах 500—900° С. а также не затрудняется горячая деформация. Задача выилавки аустенито-ферритной стали с заданным фазовым составом была решена в ЦНИИТМаше [101]. При выплавке этих сталей в промышленных электропечах емкостью 5—50 г на свежей шихте с окислением и методом переплава отходов с кислородом пе рвоначальную корректировку состава металла производят [102] из расчета на следующее содержание основных элементов (табл. 15). [c.181]

Процессы коррозии, развивающиеся под действием статических сил, сильно локализованы и распространяются преимущественно в местах концентраций напряжений коррозия под напряжение.м развивается не только по границам зерен, но часто носит также и транскристаллитный характер, а иногда и смешанный, совмещая оба вида распространения коррозии. По сравнению со сталью Х18Н10Т более высокой сопротивляемостью к коррозионному растрескиванию обладают стали с аустенито-ферритной структурой, например, сталь 0Х22Н5Т высокая стойкость к этому виду коррозии наблюдается у нержавеющих сталей, содержащих 30% Ni и более. [c.63]

Для хромоникелевых сталей с содержание.м хрома до 20% достаточно 8-10% Ni, для перевода структуры TaiiH из ферритной (характерной для хромистых сталей) или аустенито-ферритной (содержащей Ni до 8%) в более гомогенное аустенитное состояние во всем диапазоне температур, вплоть до плавления. Это обеспечивает меньшую склонность к росту зерна, лучшие. механические свойства, эффективно понижает порог хладноломкости, делает сталь более коррозионностойкой. Никель, так же, как и хром, образует с железо.м твердые растворы при всех пропорциях компонентов, поэтом сталь легко пассивируется на воздухе, обеспечивая высокую коррозионную стойкость в слабоокисляющих и неокисляющих растворах. В соответствии со структурой и содержанием основных легирующих элементов (-18% Сг и от 8 до 10% Ni) такие отечественные стали принято соответственно называть аустенитные хромоникелевые коррозионностойкие (нержавеющие) стали типа 18-8, 18-9, 18-10", а в сокращенном современном варианте - стали типа 18-10 . [c.82]

Аустенито-ферритные композиции с нерегламентированным содержанием ферритной фазы типов ЭА-1, ЭА-2, ЭА-1Б, ЭА-1М2Ф применяются для сварки конструкций из нержавеющей кислотостойкой стали, работающих при температурах до 250—300° С. Для предупреждения возможности значительного охрупчивания швов, имеющих повышенное количество ферритной фазы при выдержках в интервалах температур интенсивного выделения а-фазы (550—850° С) и 475-градусной хрупкости (425—550° С), необходимо всемерно ограничивать длительность их пребывания при указанных критических температурах. В частности, не рекомендуется подвергать конструкции стабилизирующему отжигу для снятия напряжений, сварка должна вестись на минимально возможной погонной энергии. Как правило, следует вводить ограничение максимальной толщины многослойных швов или обеспечивать послойное их охлаждение при сварке. [c.221]

В структуре аустенито-ферритной нержавеющей стали типа 12Х18Н10Т (ГОСТ 5949—75) присутствует некоторое количество а-фазы. Ее тем больше, чем выше концентрация ферритообразующих элементов (Сг, Т1, 51) и ниже концентрация аустенитообразующих элементов (С, N1). [c.345]

Более заметное влияние на наводороживание оказывает струк- ра стали. Наблюдается значительно большая растворимость во-эода в сталях с гранецентрированной решеткой (аустенит), чем. ч рбъемоцентрированной (феррит) [78, 28]. Для диффузии имеет Ч [есто обратная зависимость, т. е. диффузия водорода в а-железе прочих равных условиях происходит быстрее, чем в у-железе [47, 78, 156]. Коэффициент диффузии водорода при комнатной температуре составляет для чистого железа 1,5-10 см /с [170] для 12%-ной хромистой стали 10 см /с [134], а для высоколегированных аустенитных сталей 2,3-10 см /с [156]. Таким образом, при прочих равных условиях в чистом железе (а также в низкоуглеродистой стали [156]) диффузия водорода протекает в 1000 раз быстрее, чем в сталях со структурой аустенита и в 10 раз быстрее, чем в хромистой нержавеющей (ферритной) стали. [c.17]

Высоколегированные стали, применяемые в промышленности и подвергаемые кислородно-флюсовой резке, в зависимости от основных свойств делятся на коррозионностойкие (нержавеющие), жаростойкие (окалиностойкие) и жаропрочные. По структурному признаку они разделяются на стали мартенситного, мартенснто-фер-ритного, ферритного, аустенито-ферритного, аусте-нито-мартенситного и аустенитного классов. В табл. 10 приведено содержание легирующих элементов в этих [c.32]

Строение границ и явления, происходяш,ие на границах зерен твердых растворов, в особенности аустенита в нержавеющих сталях, показывают, что их неоднородность не только физическая, но и химическая, как уже упоминалось раньше [232]. Химическая дегомогенизация границ (межкристаллитная адсорбция) наблюдалась не только у аустенитных хромоникелевых, но и у хромистых ферритных сталей . [c.43]

Группа нержавеющих, коррозиониостой,-ких и окалиностойких (жаростойких) сталей и сплавов насчитывает более 70 марок, составы которых стандартизированы ГОСТ 5632—61. В зависимости от химического состава и структуры эти стали подразделяются на следующие хромистые стали мартенситного типа, хромистые стали ферритного и полуферритного типа, хромоникелевые и хромомарганцевоникелевые стали аустенито-ферритного и аустенито-мартенситного типа, хромоникелевые аусте-нитного типа, окалиностойкие стали и сплавы на железной и никелевой основах. Более подробная классификация по струк-турном,у признаку дана в ГОСТ 5632—61. [c.1350]

Многие сплавы подвергают испытаниям на межкристаллитную коррозию. Особенно часто определяют склонность к межкристаллитной коррозии коррозионностойкнх (нержавеющих) сталей аустенитного, аустенито-мартенситиого и аустенито-ферритного классов. [c.385]

Нержавеющие хромоникелевые стали, жаропрочные ферритные и аустенито-карбидные стали аустепит-ного класса Эта группа сталей весьма низка по обрабатываемости. Добавки 5 и Р значительно облегчают обработку. Значительно ухудшают обрабатываемость А1, 51 Т1, слабее влияют Мо, Со, Мп, Сг и [c.123]

К- Эделеану [111,82 111,92] указывает, что особенно склонна к коррозионному растрескиванию нержавеющая сталь, содержащая квазимартенсит . В том случае, когда весь аустенит превратился в мартенсит, разность в объемах фаз, а соответственно и механические напряжения, отсутствуют. Сталь в этом случае не подвергается коррозионному растрескиванию [111,82 111,94]. К- Эделеану [111,92] считает, что если превращение аустенита в мартенсит прошло не полностью, то зерна аустенита в углах коррозионной трещины находятся в весьма напряженном состоянии, а это значительно усиливает дальнейшее развитие коррозионного растрескивания. По мнению X. И. Роха [111,97], сталь, содержащая 19% хрома и 7,5% никеля, тем более склонна к коррозионному растрескиванию, чем глубже она после закалки при температуре 1050° С лежит в у-области. Эта же сталь в отожженном состоянии содержит 4% феррита и после холодной обработки не растрескивается в растворе хлористого кальция. По мнению автора, в этом случае феррит, являясь анодом, защищает от разрушения зерна аустенита. Вместе с тем X. И. Роха [111,97] указывает, что уже небольшое количество выделившейся ферритной составляющей может существенным образом изменить напряженное состояние в металле.Это обстоятельство видимо, и является решающим для чувствительности стали к коррозионному растрескиванию. Большинство авторов [111,83 111,92 II1,94 111,69] указывает, что чисто аустенитные стали более склонны к коррозионному растрескиванию, чем ферритные и мартенситные. Однако наличие в структуре стали феррита не всегда обеспечивает полный иммунитет к коррозионному растрескиванию [111,99]. Если же в ее структуре имеется б-фаза, время испытаний до разрушения образца увеличивается [111,82 111,100]. [c.146]

Кипящая малоуглеродистая сталь склонна к росту зерна, поэтому сварные соединения кипяш,ей стали имеют более широкий участок с крупным зерном, чем сварные соединения спокойной и полуспокойной стали. Наследственно мелкозернистые низколегированные жаропрочные стали имеют либо слабо развитый участок с разросшимся зерном, либо этот участок отсутствует полностью. Объясняется это низкой склонностью к росту зерна аустенита. Очень сильный рост зерна в околошовпой зоне наблюдается у хромистых нержавеющих сталей ферритного класса. [c.247]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...