Расчет смешения

Упомянутые методы успешно применяются, например, для расчета профильного сопротивления Kpi ла или для расчета смешения струй. В теории решеток упомянутые методы позволяют определить основные оценочные параметры решетки и поле скоростей потока [c.372]

Расчет смешения газов и паров [c.126]

Часто встречающийся в практике довольно сложный расчет смешения, применяемый при составлении смесей двух или нескольких компонентов с определенным содержанием одного из них, определенной плотностью или октановым числом, может быть значительно упрощен. Приведенные ниже правила и примеры расчета справедливы для смесей из двух компонентов [c.164]

Кроме этого метода, имеются другие подобные схемы расчета смешения, например- [c.165]

Смешивать масла разных марок для получения масла требуемой вязкости. Знать простые методы расчета смешения и уметь пользоваться номограммой для определения вязкости смесей нефтепродуктов. [c.333]

Однако учет теплот смешения ионов и учет энтропий образования комплексных ионов приводит к очень сложным расчетам, для которых пока недостаточно экспериментальных данных. С этими вопросами снова встретимся в гл. 9 и 10 при рассмотрении взаимодействия металла со шлаком в металлургических процессах. [c.292]

Развитая в трудах О. А. Есина и его школы (Свердловск) теория регулярных ионных растворов, учитывающая энергетическое различие ионов (энергия смешения) и образование комплексных анионов SuO/ в результате захвата молекулами ЗЮг ионов 0 ", позволила теоретически определить взаимодействие между ионами и дала метод расчета коэффициентов активностей компонентов исходя из основных положений статистической термодинамики. Основы этой теории изложены в монографии [c.355]

Для такого аппарата, который должен обеспечивать высокое давление на выходе, т е. должен иметь большую величину коэффициента полного напора расчет камеры смешения выполняется следующим образом. [c.219]

Сочетание формул (122) и (123) позволяет получить приближенно неравномерный профиль скорости за первой бочкой нерасчетной струи при больших значениях N в этом месте струя становится изобарической, т. е. может быть рассчитана по данным 4. Расчет по формулам (122) —(123) для режима истечения воздушной струи из плавного сопла (аа = 0°) в поток воздуха при Ма = 1, М = 4, N = 82, к = 1,4 дает толщину слоя смешения в долях от его длины Ь/х = 0,058, f = 14, =13,4. Принимая f = g = 13,7, получаем длину зоны смешения = 26г , радиус диска Маха о = 10,2гд, относительно малую толщину слоя смешения Ь = 1,52г = 0,15г . [c.428]

Основная задача при расчете эжектора заключается в определении параметров смеси газов на выходе из смесительной камеры по параметрам газов до смешения. Замечательным является тот факт, что для определения параметров потока на выходе из камеры рассмотрение самого процесса смешения не обязательно. Нет необходимости также предварительно вычислять потери, возникающие в процессе смешения, и анализировать механизм процесса передачи энергии. [c.505]

Такой подход к решению задачи приводит к правильному конечному результату независимо от того, какие процессы происходят между рассматриваемыми начальным и конечным сечениями камеры, насколько интенсивно идет процесс смешения, возникают ли скачки уплотнения, имеется ли отрыв потока, вихри, встречные токи и т. д. Принятое допущение об одномерности потока в конечном сечении является весьма существенным, так как очевидно, что никаких сведений о характере поля скорости в конце смешения такой расчет дать не может они должны быть заданы дополнительно, если г = 1. [c.506]

Расчеты и эксперименты показывают, что при смешении потоков в сужающейся камере (частным случаем которой является изобарическая камера) полное давление смеси может быть более высоким, чем на выходе из цилиндрической камеры при тех же начальных параметрах газов. [c.513]

Из формулы (44) вытекает следующее практически важное правило, справедливое не только для звуковых, но и для сверхзвуковых эжекторов для получения большего значения полного давления смеси на выходе из эжектора следует, сколько возможно, уменьшать относительную площадь камеры смешения, т. в. увеличивать а. При сверхкритическом отношении давлений в сопле эжектирующего газа наименьшая возможная площадь сечения смесительной камеры соответствует разгону эжектируемо-го потока в сечении запирания до скорости звука, т. е. критическому режиму работы эжектора. Таким образом, согласно изложенному правилу критический режим работы эжектора оказывается наивыгоднейшим, что соответствует данным расчетов и экспериментов. Следует, однако, учитывать, что чем меньше площадь смесительной камеры, тем больше при данных расходах газов скорость на входе в диффузор, т, е. больше потери в диффузоре. [c.547]

Из соотношений (3.42), (3.46) видно, что возрастание энтропии при смешении двух идеальных газов зависит только от числа молей газов, но не зависит от их природы. В предельном случае смешения двух идентичных газов увеличения энтропии не должно быть, так как при этом после удаления разделяющей перегородки никакого термодинамического процесса в системе не происходит. Таким образом, при расчете изменения энтропии смешение двух идентичных газов нельзя рассматривать как предельный случай смешения двух различных газов и, следовательно, при переходе от смеси сколь угодно близких по своим свойствам и разделимых из этой смеси газов к смеси одинаковых газов AS испытывает скачок (парадокс Гиббса) [c.70]

Определение параметров отрывного течения можно с достаточным приближением осуществлять, полагая, что такое течение является плоским. Каждая из областей (отрыва, смешения и присоединения) исследуется независимо друг от друга, а полученные результаты суммируются. Для нахождения точки отрыва используется полуэмпирическая формула, позволяющая определить критический перепад давления. В области смешения профиль скорости описывается зависимостью, выведенной в предположении постоянства давления. Расчет давления в области присоединения основывается на допущении, согласно которому газовый поток претерпевает [c.421]

Для расчета параметров течения в области смешения необходимо знать угол между осями х и X (рис. 6.6.8) [c.423]

Для определения аэродинамических сил, вызываемых обтеканием обратного уступа, необходим расчет давления р2 в застойной зоне и за скачком уплотнения рц (рис. 6.7.1). Исходными данными для этого расчета являются параметры газа за волной разрежения (Мг, рг, 1 2, ). высота уступа /г, расход Осек, а также коэффициент смешения о. Обычно оказывается удобным вместо расхода Осек задаваться коэффициентом К- Зная К, к и Мг, можно определить число Мр на разграничивающей линии тока (см. формулы (5.1.17) (5.1.19)]. [c.435]

Расчет струйных насосов при заданных подачах Va, и напорах Н , сводится к определению оптимального отверстия сопла, длины и диаметра камеры смешения и размеров диффузора. Методика расчета струйных насосов приведена в специальной литературе. Приближенно подачу рабочей жидкости к соплу [c.327]

Располагая i, х-диаграммой, подобной изображенной на рис. 10-27, можно проводить тепловые расчеты любых изобарных процессов с растворами данных компонент. Кроме тепловых эффектов процессов фазовых переходов можно анализировать теплоты процессов смешения, частичного испарения и конденсации, подогрева и т.п.. [c.216]

На рис. 4.17—4.20 представлены различные случаи смешения газов или жидкостей. Аналитические расчеты не приводятся, так как они в значительной степени аналогичны тем, которые были рассмотрены в 2.4. [c.306]

Термодинамический расчет эжектора сводится к определению количества газа или лара высоких параметров (его называют обычно рабочим газом или паром), необходимого для получения 1 кг газа заданным давлением р это количество обозначается через g. Следовательно, 1 ке газа с заданным давлением получается за счет смешения g кг рабочего газа и 1—я кг газа низкого давления. [c.374]

Принятая методика создания оторочки об словли-вала некоторое смешение ее с вытесняемой жидкостью в зоне их соприкосновения с образованием пограничного смешанного слоя до начала процесса вытеснения. Это обстоятельство определяло наименьший размер созданной оторочки (S ,, от объема порового пространства). Величина наибольшего размера оторочки определялась из расчета полного ее смешения с вытесняемой жидкостью в пределах длины пути фильтрации, ограниченной длиной колонки-кернодержателя. [c.30]

Камера смешения может быть цилиндрической или иметь переменную по длине площадь сечения. Форма камеры оказывает заметное влияние на смешение газов. Поэтому, хотя ниже будут рассматриваться в основном эжекторы с цилиндрической смесительной камерой, мы расскажем также о прппцппе расчета эжекторов с камерой переменного сеченпя. [c.495]

Третий геометрический параметр эжектора — относительная длина камеры смешения hld — в обычные методы расчета эжектора не входит, хотя и существенно влияет на параметры эжек- [c.504]

На рис. 9.19 приведены результаты расчета предельных режимов звуковых эжекторов с различными начальными параметрами. Ниже каждой из кривых, показанных на графике, находится область, в которой предельный режим определяется сечением запирания, и звуковое течение на выходе из камеры не реализуется. При большем различии в температурах торможения скорость эжектирования лимитируется звуковым режимом в выходном сечении камеры. Чем больше отношение давлений газов pxjpi = Пд, тем большим должно быть различие температур, при котором возможен кризис течения на выходе из камеры. Отметим, что кризис течения на выходе из цилиндрической смесительной камеры возможен в ряде случаев и при равных температурах торможения газов, ес -ли в процессе смешения к газу подводится тепло или если в камере имеются значительные потери, связанные с трением [c.534]

Если такой же расчет произвести для эжектора с нерасширяющимся соплом, т. е. принять Я] = 1, то необходимая площадь сечения смесительной камеры будет больше площади критического сечения сопла не в 5,23, а в 7,45 раза, и полное давление на выходе из диффузора будет на 35 % меньше значения, полученного выше. Как видим, в данном случае применение сверхзвукового сопла дает заметный выигрыш в полном давлении. Выбор рациональной степени расширения в сопле также дает некоторый эффект. Если вместо выбранного выше оптимального сопла с неполным расширением применить расчетное сверхзвуковое сопло (Xi = 1,88), то, как показывает расчет, пришлось бы площадь камеры смешения увеличить на 55 % (/ з// кр = 5,52), в результате чего полное давление смеси снизилось бы на 4 %. [c.552]

При нроектировании эжектора важно правильно выбрать длину камеры смешения, обеспечивающую достаточно полное выравнивание поля скорости в поперечном сечении потока. Расчет показывает, что при неполном смешении, когда коэффициент поля на выходе из камеры т>1 (см. 2), эффективность эжектора ухудшается при заданном давлении на выходе р4 снижается разрежение на входе в камеру, падает коэффициент эжекции и выигрыш в тяге. Если не учитывать трения о стенки, то максимальный эффект соответствует т -> 1, т. е. неограниченному увеличению длины камеры. В действительности, однако, существует конечное оптимальное значение длины камеры, так как при малой неравномерности поля скорости полезный эффект, получаемый за счет дальнейшего выравнивания, не компенсирует возрастающих гидравлических потерь. Экспериментально это определяется по наличию максимума статического давления смеси на некотором конечном расстоянии от входа в [c.564]

Надо OTiM i 1Г1Т-, что при рассмотре[Ши процесса смешения сделано дог1уц С И1е вместо массы сухой части воздуха в уравнениях принята масса влажного воздуха. Это связано с тем, что в инженерных расчетах удобнее пользоваться общей массой влажного воздуха, так как расхождение этих величин в области практического использования ме превышает -f2%. [c.62]

Вторую группу аппаратов относят обычно к теплообменникам смешения, но это не совсем точно. Во-первых, такое отнесение слишком условно смешивания продукта с теплоносителем в них не происходит. Во-вторых, расчет теплообменников смешения, например барботеров, инжекторов в силу неопределенности величины поверхности нагрева ведется по объемной плотности теплового потока, и методы прямой тепломассометрии для них непригодны, Косвенная тепломассометрия таких аппаратов [37] сводится к измерению поверхностной плотности теплового потока. [c.11]

Нулевая (химическая) эксергия связана с установлением равенства химических потенциалов между соответствуюгцими компонентами вещества и окружающей среды и измеряется количеством работы, которая может быть получена в обратимом процессе установления равновесия компонентов вещества с соответствующими компонентами окружающей среды при рд и Т . Следует помнить, что процессы взаимодействия вещества с окружающеГг средой, связанные с обменом массы, не всегда сопровождаются химическими реакциями примером этого являются процессы разделения, смешения и растворения. В химических реакторах нулевая эксергия является основной. Для определения необходимо знать состав окружающей среды. Однако состав окружающей среды весьма неоднороден, и поэтому расчет абсолютных значений eg с такой же точносгью, как расчет е и е ., принципиально невозможен. Обычно для практических целей вводят упрощающие допущения в расчете Сд, однако при условии соответствия требований эксергетического анализа и строгого термодинамического обоснования. [c.74]

Формулой (6.72) М0Ж1Ю пользоваться для практических расчетов при смешении газов одинаковой атомности и в том случае, когда [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...