Экстраполяция

Тем не менее уравнения состояния для смеси используют для экстраполяции данных о парциальном мольном объеме на область двух фаз и для вычисления фугитивности компонента в жидкой фазе. Пригодность уравнения состояния для определения фугитивности для жидкой фазы зависит не только от точности передачи рьГ-свойств гомогенных паровой и жидкой фаз, но и от его математического поведения для той двухфазной области, когда гомогенная система физически не может существовать. [c.274]

Рис. 192. Метод экстраполяции реальных поляризационных кривых

Экстраполяция реальных поляризационных кривых [c.285]

Таким образом, вычерчивая реальные кривые коррозионной диаграммы в координатах V = / (Ig /) и экстраполируя их линейные участки, можно получить идеальные кривые (пунктирные линии на рис. 192) для области, где реальные кривые сильно отклоняются от идеальных. Эта линейная экстраполяция возможна до областей плотности тока (и соответствующего ей тока), где логарифмическая зависимость электродных поляризаций от плотности тока переходит в линейную зависимость, которая в координатах V = / (Ig /) дает кривую, направленную к соответствующему значению при 1 = 0 (или Ig I = —эо). [c.285]

Зависимость Д Кр = / (Ig /) также должна давать начиная с какого-то значения Ig I прямую линию (рис. 193), после линейной экстраполяции которой получается идеальная упрощенная прямая (пунктирная линия на рис. 193) ее пересечение с осью абсцисс (ДУ = 0) дает значение Ig /щах- [c.286]

ВОЙ шкалы Не в возможности экстраполяции вниз до 0,2 К-Расхождения между новыми шкалами Не и Не и температурами Тв2 и Гза приведены на рис. 2.14. [c.73]

Приведенные на рис. 7.7 и 7.8 результаты вычисления коэффициентов излучений полостей дают лишь общее представление об их вероятных значениях в полостях аналогичных форм (см. также [38] и [62]). Сама природа рассматриваемого явления делает очень ненадежной экстраполяцию или интерполяцию значений, вычисленных для конкретных геометрий, коэффициентов излучения стенок и распределений температуры, на другие значения этих параметров. [c.335]

Учитывая трудности экстраполяции или интерполяции результатов, полученных методом интегральных уравнений полезно исследовать простой метод вычисления приближенных значений еа(х) и Еа(г), который не требует решения интегральных уравнений для каждого значения L, D, R и Ew [c.335]

Тенденции конструктивного оформления очень выразительно характеризуют графики, показывающие в процентах встречаемость по годам различных конструктивных решений. Анализ таких графиков и их экстраполяция позволяют составить довольно четкое представление о том, каковы будут параметры машин и их конструкция через несколько лет. [c.70]

Другой подход к измерению поляризации — определение потенциалов при разных расстояниях от носика L до В с последующей экстраполяцией до нулевого расстояния. Как показано в разделе 4.4, подобная поправка необходима только при. измерениях, требующих большой точности, а также при необычно высоких плотностях тока или при необычно низкой проводимости электролита, например в дистиллированной воде. Однако эта поправка не учитывает возможной ошибки из-за высокого сопротивления пленки продуктов реакции, которой может быть покрыта поверхность электрода. Предложен специальный электрический контур для электролитов с высоким сопротивлением. Он позволяет измерять потенциал с поправками на падение напряжения в электролите и в электродных поверхностях пленках. [c.50]

Расчет Ве для = 2—3 Мэе содержит большие погрешности, что обусловлено линейной экстраполяцией значений В,. для А1 далеко за пределы табличных данных. Приходится определять Ве для 27,5 длин пробега, в то время как таблицы кончаются данными для 20 длин пробега. Не исключено, что величина Ве для 2—3 Мзв существенно занижена. Однако это мало влияет на общий результат расчета, поскольку вклад у-квантов с Е = 2—3 Мэе в суммарную интенсивность патока мал. [c.325]

Экстраполяция зависимостей на а=0 дает две энергии активации [c.265]

Согласно теории относительности при скорости К=10 см/с значения f а t должны отличаться только на одну двухмиллиардную часть, меньше чем на 1 с за 50 лет. Хотя в настоящее время можно изготовить часы с таким стабильным ходом, пока еще нет возможности запустить спутник с часами, движущийся со скоростью порядка 10 см/с, на столь продолжительное время, которое необходимо для этого измерения. Равенство t =t для V< = = 3-10" см/с представляет собой простую экстраполяцию опытных данных и до настоящего времени не проверялось точными измерениями. [c.85]

Количественные зависимости между параметрами шаровой ячейки были найдены графоаналитическим путем, причем учитывалась возможность трансформации кубической укладки как в тетраоктаэдрическую, так и в октаэдрическую. В принципе, ячейка Слихтера требует касания шаров, и объемной пористости больше, чем в кубической укладке, она иметь не может. Поэтому было сделано допущение, что возможна раздвижка некоторых шаров. Значит, число касаний в ячейке станет меньше шести. Для этого была сделана экстраполяция количественных зависимостей (2.16) и (2.17) за предельное значение пористости т для кубической укладки. Автором данной работы были предложены для шаровых укладок следующие зависимости [c.45]

Так как мольный объем чистого компонента — функция только температуры и давления, то коэффициент распределения каждого компонента в идеальном растворе является функцией только температуры и давления и не зависит от состава. Его можно рассматривать как свойство чистого вещества, не зависящее от вида и качества других компонентов в растворе. Однако при вычислении К из сотношения /f//f возникают трудности из-за того, что для чистого компонента только одна фаза может существовать физически при данной температуре и давлении. Поэтому либо ff, либо ff должна представлять собой фугитивность гипотетического состояния в зависимости от того, является ли равновесное давление смеси большим или меньшим, чем давление пара чистого компонента при температуре равновесия. Уравнение состояния для чистого компонента снов,а можно использовать для экстраполяции рс Т-свойств в нестабильную область для того, чтобы облегчить вычисление ff при давлении меньшем, чем давление пара, и ff при давлении большем, чем давление пара. [c.278]

Так как чистый этан—это пар при температуре и давлении системы, фугитивность гипотетического жидкого состояния можно было бы определить при давлении пара при 400 К- Однако в этом случае температура системы выше критической температуры этана и давление пара должно быть определено с помощью экстраполяции. По одному методу давление пара экстраполируется за критическую точку с помощью соотношения Клаузиуса — Клапейрона. Согласно рис. 53, экстраполированное давление пара этана при 400 °К равно 191 атм. [c.280]

Рис. G1, Определенно работы распространения трещины MiiTOflOM экстраполяции

Параметр решетки, как известно, зависит от температуры и от наличия растворенных атомов. Изпсс-теи параметр решетки аустеиитп при комнатной температуре в сталях с содержанием углерода свыше 0,6— 0,7% (рис. 133,а) и параметр решетки чистого у-железа, но при высоких температурах (рис. 133,6). Экстраполяция кривых на нулевое содержание углерода (см. рис, 133.о) или на комнатную температуру (ел-рис. 133,6) приводит к значению [c.164]

Например, напряжение порядка 35 кгс/мм вызовет разрушение через 1000 ч (т. е. при данной температуре аюоо= 35 кгс/мм ), а напряжение, равное 20 кгс/мм , за это же время вызовет деформацию, равную только 0,1% (т. е. при данной температуре ao,i/iooo= 20 кгс/мм ). Как видно, в логарифмических координатах зависимость напряжение — время имеет вид наклонных прямых. Но экспериментальные линии заканчиваются ЮОО-ч испытанием, а дальше прямые линии (слошные) продолжены экстраполяцией. Однако закономерность экстраполяции прямой за 1000 ч не доказана, поэтому надежные выводы о поведении материала при высокой температуре и большой продолжительности могут быть сделаны лишь на основе испытаний, длительность которых примерно равна рассчитываемому сроку службы детали (что практически не всегда возможно). [c.458]

Однако такие феноменологические модели малопригодны для экстраполяции результатов относительно кратковременных лабораторных опытов на реальные длительные сроки эксплуатации, а также для описания разрушения в условиях ОНС при сложных программах нагружения. В этой связи многие исследователи обращаются к анализу физических механизмов и моделей накопления повреждений при разрушениях, зависящих от времени. Выполненный во многих работах [240, 256, 306, 318, 324, 342, 392, 433] металлографический и фрактографиче-ский анализ показал, что снижение долговечности при уменьшении скорости деформирования при различных схемах нагру- [c.152]

Другой подход к определению КИН предложен в работе С. В. Петинова и А. А. Бабаева [181], где решалась упруго-пластическая задача МКЭ с учетом ОСН применительно к пластине со сварным швом и трещиной. По напряженному состоянию в области, непосредственно расположенной за упругопла--стической зоной у трещины, на стадии нагружения и разгрузки определялись КИН путем экстраполяции напряжений к вершине трещины. Авторы утверждают, что в этом случае КИН определены с учетом поправки на пластичность, введенной Ирвином [16]. [c.197]

X (1+Атге/Дт -1) —v Axnl tn-i, т. е. путем линейной экстраполяции значений СРТ с двух предыдущих этапов (Ат — интервал времени между п-м и п— 1-м этапами). [c.248]

Первый пересмотр МТШ был произведен в 1948 г. [33]. При температурах ниже 0 °С была отменена экстраполяция ниже точки кипения кислорода, т. е. до —190 °С, поскольку эти результаты оказались недостаточно надежными. Нижней точкой МПТШ-48 стала температура —182,97 °С. Точка 660 °С, где шкала температуры, определявшаяся по платиновому тер- [c.47]

Кривые 1 (см. рис. 6.13) соответствуют режимам сплошной кипящей пленки на внешней поверхности при однофазном течении жидкости внутри стенки. Температура охладителя при зтом практически не отличается от температуры пористого металла. Важной особенностью кривых является то, что их экстраполяция до внешней поверхности B ef да дает ее температуру 100 °С, причем форма этих кривых не изменяется при увеличении теплового потока вплоть до начала высыхания внешней поверхности в центре образца. Объясняется это тем, что часть лучистого теплового потока, возрастающая по мере утонения жидкостной пленки, проходит сквозь нее, поглощается тонким поверхностным слоем пористого метапла, нагревает его до температуры начапа закипания жидкости и затрачивается на ее испарение. [c.146]

Штриховые линии, изображенные на рис. 6.15, являются экстраполяцией данных, полученных для режймов с полностью сухой внешней поверхностью, в точку qjq" = 1 и отражают плавное изменение температуры пористого металла вблизи внешней поверхности и перепада давлений на стенке в идеальном случае после равномерного высыхания всей внешней поверхности при однородном тепловом потоке. [c.149]

С повышением температуры вытекающего перегретого пара и температуры пористого каркаса на паровом участке дпина области испарения практически не изменяется (см. рис. 7.3), но вся она постепенно перемещается к внутренней поверхности элемента. Интересно отметить, что при Гз (5) = 100 °С, когда испарение охладителя завершается на внешней поверхности твэла, имеем к = Ei= I = 0,128 к 1 =0,872. Эти величины существенно отличаются от результатов, приведенных на рис. 7.3, экстраполяцией данных в крайнюю левую точку Гз (б) = 100 °С. Это значит, что после высыхания внешней поверхности при последующем незначительном увеличений объемного тепловыделения происходит ре> кое сокращение длины зоны испарения вследствие углубления ее с внешней поверхности на значительное расстояние внутрь пористого элемента. При этом температура материала на внешней поверхности возрастает и почти вся вьщеляемая на высохшем паровом участке теплота, до этого непосредственно поглощавшаяся испаряющимся охладителем, теперь передается теплопроводностью в зону испарения. При дальнейшем повьь шении объемного тепловыделения и увеличении температуры вытекающего перегретого пара возрастает температура пористой матрицы на паровом участке, но ддина зоны испарения практически не изменяется и вся она постепенно перемещается к внутренней поверхности элемента. [c.166]

Поле течения состояло из 20 х 54 ячеек, Численные расчеты показали, что применение разностной схемы первого порядка точности приводит к сильному росту в горле сопла (при /f =0,1 достигало 6if). Разностная схема второго порядка точности, основанная на линейной экстраполяции плотностей по фор <у-лам (8), снижает до 3 при = 0,1. Для уменьшения погрешно- [c.29]

Применение параболической экстраполяции вдоль потока i а линейной цоперек потока для определения плотностей на гранях ячеек позволило снизить в горле сопла до значения 0,3 прй = 0,1. [c.29]

Эти характеристики для сверхзвукового потока являются действительными, и для решения приведенных выше уравнений можно воспользоваться методом характеристик, предложенным Зауером [679]. Условия в околозвуковой области вблизи горла сопла получены путем экстраполяции метода Зауера. По-видимому, с учетом последних исследований, упомянутых в разд. 7.2 и 7.3, можно получить точное решение для этой области. Как и раньше, следует использовать квазинепрерывное представление среды с ограничением, согласно которому характеристики существуют только при М 2 > 1. Сверхзвуковые течения газа с частицами рассматриваются также в работах Крайбела [439], посвященной косому скачку уплотнения, и Моргенталера [553] об угле наклона ударной волны на клине, обтекаемом потоком газа с частицами. В работах [671, 678[ исследован метод характеристик в применении к двухфазному потоку. [c.344]

Г. Скотт [9а], основываясь на вычислениях, включающих коэффициенты активности для USO4, экстраполированные на концентрацию, отвечающую насыщению, предлагает значение Е° = 0,300 В, явно заниженное, возможно из-за неточности экстраполяции и неучета потенциала жидкостной границы, который был учтен при измерениях потенциала насыщенного раствора uSO по каломельному электроду, проделанных Эвингом [9]. — Примеч. авт. [c.45]

Далее можно определить тафелевские наклоны (см. п. 4.4.2). Экстраполяцией анодного тафелевского участка ria обратимуй (равновесный) потенциал анода определяют плотность тока обмена /оа для реакции -j- гё М.. Значение /оа равно скорости реакций окисления и восстановления, выраженной в единицах плотности тока. Аналогично, экстраполяцией тафелевского участка на обратимый потенциал определяется /он — плотность тока обмена катодной реакции. Экстраполируя анодный или катодный тафелевские участки на потенциал коррозии к,ор> при котором /н = /а, ОПредеЛЯЮТ скорость коррозии /кор при условии, что Ла = Лк (отношение анодной и катодной площадей равно единице). Хотя последнее условие часто довольно точно выполняется, для более точной аппроксимации скорости коррозии требуются необходимые сведения о действительном отношении площадей катодной.и анодной реакции. [c.61]

ЭКСТРАПОЛИРОВАНИЕ СЛУЧАЙНОГО ПРОЦЕССА - построение оценки значения случайного процесса в момент t + T по его наблюдениям до момента t включительно основная задача предсказания теории случайных процессов. Постоянная Т называется интервалом экстраполяции. Различают чисто статистическую постановку задачи Э С П и алгоритмическую постановку. В первом случае строят оценку,наилучшую в статистическом смысле. Принцип построения наилучших оценок и наилучших линейных оценок дает общая теория предсказания случайных процессов. Такие оценки находятся в явном виде в некоторых частных случаях для стационарных случайных процессов с дробно-рациональной спектральной плотностью, для случайных процессов с вырощенной корреляционной функцией, представимой в виде конечной суммы произведений функции, зависящих только от одного аргумента корреляционной функции. Существуют классы случаев, когда экстраполирование по наблюдениям в дискретные моменты времени безошибочно. Изучение случайных процессов наблюдаемого со случайными ошибками также включается в теорию Э С П. [c.92]

Установлено [25], что два параллельных расслоения развиваются независимо и не взаимодействуют даже при небольших расстояниях между собой. Поэтому развитие каждого расслоения можно прогнозировать, используя, например, методы экстраполяции скорости роста расслоений по результатам периодического неразрушающего контроля. Однако по мере сближения водородные расслоения образуют область взаимодействующих расслоений с неустойчивым развитием и последующим слиянием. На завершающем этапе процесса размеры объединенных расслоений, развивающихся в срединных слоях металла, пре-выщают критические величины. Происходит вскрытие расслоения со стороны одного из контуров, а развивающиеся расслоения на разных уровнях достигают критических размеров по высоте стенки конструкции, следствием чего является ее разгерметизация. [c.127]

Эта теория принимает без изменения такие положения ньютоновской механики, как евклидовость пространства и закон инерции Галилея — Ньютона. Что же касается утверждения о неизменности размеров твердых тел и промежутков времени в разных системах отсчета, то Эйнштейн обратил внимание на то, что эти представления возникли в результате изучения движений тел с малыми скоростями, поэтому их экстраполяция в область больших скоростей ничем не оправдана, а следовательно незаконна. Только опыт может дать ответ на вопрос, каковы их истинные свойства. Это же относится к преобразованиям Галилея и к принципу дальнодействия. [c.177]

Демпфирование колебаний (1988) -- [ c.116 , c.131 ]

Справочник машиностроителя Том 1 Изд.3 (1963) -- [ c.302 ]

Защита от коррозии старения и биоповреждений машин оборудования и сооружений Т2 (1987) -- [ c.113 ]

Машиностроение Энциклопедический справочник Раздел 1 Том 1 (1947) -- [ c.255 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...