Практический расчет пружин

Практический расчет пружин [c.381]

Практический расчет пружин. В соответствии с ГОСТ 13764—68— 13776—68 пружины подбираются по таблицам с последующим проверочным расчетом выбранных параметров пружины. Приводим краткий расчет и определение размеров пружины, указанных в ГОСТе. Для расчета или подбора пружины необходимо знать зависимость между осевым перемещением и нагрузкой или рабочую характеристику пружины. [c.143]

Определение постоянной (f j пружины. При принятых предположениях в отношении законов изменения ускорений ( 26) можно с достаточной для практических расчетов точностью считать, что касание прямых p =/(s) будет в точке, соответствующей максимальному ускорению. Тогда [c.186]

Эта особенность делает принципиально невозможной замену смазочного слоя системой пружин, хотя в практических расчетах приближенное представление смазочного слоя в виде пружин может дать оценку поправок к собственной частоте вала. Неравенством значений ai2 и 021 определяется основное свойство смазочного слоя подшипников, состоящее в том, что приложенная к шейке вала сила вызывает перемещение вала не только вдоль линии действия силы, но и перпендикулярно к ней. [c.303]

В практических расчетах цилиндрических пружин кручения с малым углом подъема (а < 8- 10°) можно приближенно принять sin о О, а os о 1. Тогда осевое перемещение торцов пружин кручения можно во внимание не принимать (Я. 0) а относительный угол поворота торцов будет [c.85]

При практических расчетах эти факторы учитываются введением поправочного коэффициента k в условие прочности пружины, которое имеет вид [c.120]

Угол a для витых пружин обычно мал (менее 10°). Поэтому с достаточной для практических расчетов точностью можно положить, что I = nnD п — число витков рабочей части), os 1 и sin а 0. Таким образом, видим, что удлинение пружины накапливается практически только за счет кручения образующего ее винтового стержня и равно [c.281]

При расчете пружин этого класса на жесткость осевое (линейное) перемещение торцов пружины при а < <10-7- 12 практически достаточно точно вычисляется по формуле [c.35]

Пружины сжатия. Задачи практического расчета витых пружин сжатия те же, что и для пружин растяжения, и решаются они по тем же расчетным формулам. [c.157]

Характеристика пакета пружин в рабочем диапазоне усилий с достаточной для практических расчетов точностью может 44 [c.44]

В асимметричных токоприемниках один главный вал. Поэтому второй конец пружины нельзя соединить со вторым кривошипом, а приходится присоединять к неподвижной точке (рис. 3.53). Такой механизм встречается и в симметричных токоприемниках, например в токоприемнике М7. Пружина здесь при подъеме пантографа изменяет свое направление, поэтому зависимости для ее длины и плеча р получаются более сложными и практически расчет механизма выгоднее вести подбором. [c.162]

Этой формулой можно пользоваться для расчета пружины, если прогиб / не превышает 20% ее длины. Заметим, что практическое использование пружин данного типа в большинстве случаев имеет смысл только при небольших прогибах. [c.180]

Производя динамический расчет пружины, можно провести кусочно-линейную аппроксимацию характеристики мембраны, полученной экспериментально. Для практических расчетов жесткость мембраны можно считать постоянной в пределах рабочего хода или даже пренебречь ею, принимая во внимание только жесткость пружины, так как в реальных приводах рабочий ход мембраны обычно составляет не более половины максимального прогиба. В таких случаях коэффициент жесткости с° в уравнении движения (3.3) можно принимать постоянным. [c.98]

Только если отношение //А больше шестисот, погрешность приближенного уравнения (116.4) может превысить 3 /,. Как видно, это перекрывает все практические потребности. Исключение, может быть, составляют случаи расчета пружин. [c.253]

Поскольку это усилие практически остается постоянным, расчет пружины на усталостную прочность не производим. [c.117]

В конструкторской практике обычно ведут работу в обратном порядке. Назначают размеры и профиль кулачка в соответствии с циклограммой, а потом находят значения углов давления, закон движения, силы инерции н необходимое нажатие пружины. Проверив эти величины, а также контактное напряжение на рабочих поверхностях профиля кулачка и толкателя, можно убедиться в пригодности или непригодности намеченного конструктивного решения и при необходимости рассмотреть следующий вариант. В некоторых случаях не только само конструирование, но и некоторые из перечисленных расчетов выполняют графически. Точность, с которой определяются углы давления графическими методами, невысока, однако большей для практических целей и не требуется. [c.90]

В книгу не включен ряд практически важных задач расчета тонкостенных элементов конструкций, например устойчивость плоской формы изгиба балок, устойчивость витых пружин и естественно закрученных стержней, пологих оболочек, тонкостенных стержней и т. д. Это сделано по следующим соображениям. Автор старался сделать понятным вывод каждого соотношения даже неподготовленному читателю. Из множества задач устойчивости тонкостенных конструкций было выбрано несколько основных, на которых показана специфика задач упругой устойчивости. Автор надеется, что читатель, познакомившись с изложенными в книге решениями, сможет легче и глубже понять другие известные задачи устойчивости и главное скорее научится самостоятельно ставить и решать новые задачи. [c.6]

Расчеты, выполненные по формуле (4), показывают, что при отношении uju-i < 0,5 и изменении os ф от 0,7 до 1 ошибка в определении мощности не превышает 10 %, а при изменении os ф в диапазоне 0,9 и 0,8 при том же наибольшем значении uju ошибка составит 5%. Ошибка в 5% в определении мощности при 2% полной неравномерности регулирования даст остаточную неравномерность регулирования скорости 0,01%. Если os ф уменьшается с уменьшением нагрузки или остается неизменным, то подбором характеристики пружины регулятора и Профилированием дроссельных устройств ошибка может быть сведена практически к нулю. [c.213]

В случае установки между машиной и ее фундаментом пружинных виброгасителей следует подобрать пружины с такой жесткостью, чтобы колебания машины и фундамента имели разные частоты. Методов расчета для виброгасителей и виброзащитных прокладок пока нет, поэтому пользуются практическими данными. Следует учитывать, что глубина заложения фундамента не [c.211]

Коэффициент / l, объединяющий конструктивные параметры пружины и требуемое усилие Р . — Р о, подсчитывается особо. Практически Kt = 0,88 -т- 0,93, поэтому расчеты начинают с Kl = 0>9 и выбирают Lq = 0.9L, где L = я (Dj + AD + dn). [c.203]

Объединив при этом все параметры в одном коэффициенте k[ , получим Lo = kiL. Практически kL = 0,88 0,93, поэтому при расчетах выбирают ki = 0,9. Допуски на изготовление манжеты (диаметр D, площадь сечения F) и пружины довольно велики, поэтому получить необходимое удельное давление кромки манжеты на вал очень трудно. Это вынуждает производить подбор параметров пружины за счет изменения ее начальной длины Lq и удлинения AL. Для этого пружины должны проверяться на величину усилия Р(. на рабочей длине L. За счет широкого допуска на Lq при этом возможна подрезка пружины. После установки пружины на манжету рекомендуется проверить величину удельного давления на специальном приборе. Контроль за Р в процессе производства дает при эксплуатации уплотнений большой эффект, повышая ресурс в 2—3 раза и устраняя такой серьезный дефект, как износ вала под манжетой. [c.165]

Расчет упругих систем с учетом паразитных колебаний заключается прежде всего в определении всех частот свободных колебаний (практически можно определить парциальные частоты), с целью сохранения определенной дистанции между рабочими и паразитными частотами. Частоты определяются согласно табл. 5 и (9) — (11) для цилиндрических пружин и по (29) для рессор. [c.203]

Теория больших перемещений разработана и для пружин кручения [14], однако этот вопрос имеет малое практическое значение. Расчет ленточных пружин при больших перемещениях рассмотрен в работе [2]. [c.88]

Заметим также, что возникающими в опорах моментами, препятствующими повороту торцов, и дополнительным изгибом пружины вследствие практически несколько эксцентричного приложения силы Р и несоосности витков в типовых расчетах пренебрегают, как малыми и не поддающимися точному учету факторами. [c.101]

Сопоставляя результаты двух методов расчета, можно отметить, что в первом случае более правильно отражено напряженное состояние волнистой шайбы при ее деформации. В процессе сжатия шайба действительно испытывает одновременно изгиб и кручение, в то время как во втором методе расчета учитывается только один изгиб. Однако можно показать, что последний оказывается несколько завышенным, в связи с чем наибольшие эквивалентные напряжения в опасных точках шайбы в обоих расчетах практически совпадают. Кроме того, расчет на прочность рассматриваемых упругих элементов по номинальным напряжениям является условным, так как волнистые кольцевые пружины подвергаются пластическому обжатию (заневоливанию). [c.210]

Полученные формулы для расчетов на прочность при сдвиге и кручении могут быть с достаточной для практических целей точностью применены при расчетах винтовых цилиндрических пружин, которые являются наиболее распространенными в технике типом пружин. Эти пружины навивают из проволоки круглого поперечного сечения, изготовленной из специальных марок стали. Если угол наклона витков пружины можно считать малым (другими словами, винтовая цилиндрическая пружина имеет малый шаг h.), то при расчете на прочность винтовой пружины можно пренебречь влиянием изгибающего момента. [c.182]

Длина пружины в свободном состоянии Lq = K L, где К — коэффициент, учитывающий конструктивные параметры, входящие в уравнение (5.3). Практически Lq = 0,88...0,93, поэтому расчеты начинают, принимая К = 0,9, тогда Lq = 0,9 где L=n Di + AD + dj. [c.186]

Полное число витков пружины сжатия должно быть на 1,5—2 витка боль ше числа рабочих витков (полученного по расчету), так как крайние витки, соприкасающиеся с опорными тарелками, практически не участвуют в деформации пружины. В нашем случае можно принять полн = 18. Учитывая, что высота спроектированной пружины в свободном состоянии примерно в четыре раза больше ее среднего диаметра, следует смонтировать пружину в гильзе нли на оправке, чтобы исключить опасность ее выпучивания (потери устойчивости). [c.193]

Рассмотрим расчет винтовых цилиндрических одножильных пружин растяжения и сжатия. Основные геометрические параметры винтовых цилиндрических пружин из проволоки круглого поперечного сечения (см. рис. 20.1) — диаметр проволоки и ) —наружный и средний диаметры пружины с = 1)/ — индекс пружины < — шаг пружины а — угол подъема витков Ьд — длина развернутой пружины (без учета зацепов пружины). Податливость пружины прямо пропорциональна ее индексу с. Для увеличения податливости пружины индекс с принимают возможно большим практически с = 4... 12. Значения индекса с пружины принимают в зависимости от диаметра проволоки [c.344]

Практический расчет пружин. Для расчета или подбора пружины необходидю знать зависимость между осевым перемещением и нагрузкой или рабочую характеристику пружины. [c.188]

Практический расчет пружин. В соответствии со стандартом пр-ужнны подбираются по таблицам с последующим проверочным расчетом параметров пружин. При отсутствии таблиц можно определить размеры пружин согласно приведенного ниже расчета. Для расчета или подбора пружины необходимо знать зависимость между оссвым перемещением и на.грузкой или рабоч ао характеристику пружины. [c.136]

Тормозной момент, создаваемый трехколодочным тормозом, слагается из тормозных моментов, создаваемых каждой колодкой в отдельности. На колодку I при вращении тормозного шкива по часовой стрелке действуют сила Т, создаваемая усилием пружины, и реактивная сила колодки 2. Под действием этих сил между колодкой 1 и шкивом возникает сила трения, величина которой определяется из условия равновесия колодки. Рассматривая сумму проекций всех сил на биссектрису угла обхвата шкива колодкой, находим с достаточной для практических расчетов точностью [c.131]

В практических расчетах цилиндрических пружин растяже-ния-сжатия с малым углом подъема ( о <8- 10°) можно приближенно принять sin о О, ostto 1. В этом случае относительный угол поворота торцов пружины во внимание можно не принимать (0 0), а осевое перемещение по формулам (4.26) и (4.19) [c.84]

Ударная нагрузка. Точный расчет пружин нри ударном нагружении с учетом всех обстоятельств, сопровождающих явление, очень сложен п почти никогда не моя ет быть выполнен из-за отсутствия необходимых практических данных. Весьма неполны также сведения но ударной прочности пружинных сталей [лучшее сопротивление многократно повторяемым ударным нагрузкам оказывают кремнистые (81 > 2%), кремниевольфрамовые и хромованадиевые стали]. В инженерной практике обычно довольствуются приближенны , расчетом на ударную нагрузку [13, [c.75]

Практически для построения рабочей характеристики необходимо знать Ргаах, Pmin, Я,р ИЛИ Ртах, И жесткость Р/к. При расчете пружины эти величины задаются исходя из тех требований, которые предъявляет к ней конструкция механизма. [c.382]

Витки пружин раст51жения и сжатия нагружены крутящим и частично изгибающим моментами. При малых углах подъема витков составляющая изгибающего момента незначительна, поэтому в практических расчетах ею пренебрегают. Максимальные напряжения кручения [c.321]

Для того чтобы от уравнений движения в одной ииерциальной системе координат перейти к уравнениям движения в какой-либо другой ииерциальной системе координат, необходимо знать, как преобразуются не только скорости и ускорения, но и силы. Строго говоря, для того чтобы сохранить прежний способ измерения сил при помощи деформированных пружин, мы должны определить, как движение пружииы, растянутой до определенной длины, влияет на силу, с которой эта пружниа действует. Однако опыты, которые могли бы дать прямой ответ на этот вопрос, практически неосуществимы. Поэтому мы рассмотрим вопрос о силах для поддающегося расчету случая сил, действующих со стороны электрического поля на электрически заряженное тело, а затем, опираясь на опытные данные, перейдем к силам, действующим со стороны пружин. Для упрощения положим, что электрическое поле создано зарядами, расположенными на обкладках плоского конденсатора. Задача состоит в том, чтобы определить, как движение этого конденсатора влияет на величину силы F, действующей со стороны электрического поля конденсатора на какой-либо заряд е, помещенный между обкладками конденсатора и движущийся вместе с ним. Так как эта сила [c.288]

Достигнутые результаты научных исследований прочности в машиностроении нашли практическое приложение в создании новых и усовершенствовании суш ествующих методов расчета и испытания деталей машин и элементов конструкций, широко используемых промышленностью. Эти результаты, а также опыт расчета на прочность и конструирование деталей машин получили обобш ение в ряде монографий, руководств, справочников и учебников, подготовленных отечественными учеными за 50 пет Советской власти, что способствовало использованию на практике новых данных теоретических и экспериментальных работ. В ряде отраслей опубликованы руководства по прочности валов и осей, резьбовых соединений, пружин, зубчатых колес, лопаток и дисков турбомашин, корпусов котлов и реакторов, трубопроводов, сварных соединений и др. Разработанные методы расчета на основе исследований прочности оказали суш,ественное влияние на улучшение конструкций деталей машин. Они количественно показали значение для прочности деталей уменьшения концентрации напряжений, снижения вибрационной напряженности, ослабления коррозионных процессов, улучшения качества поверхности, роль абсолютных размеров и многих других факторов. [c.44]

При растяжении (или сжатии) без изгиба суммарная деформация е равна г=а1Е+Ёр +ед+а1. Первое слагаемое в правой части соответствует упругой деформации, второе — быстрая (практически мгновенная) иластич. деформация в момент приложения нагрузки третье — деформация П., растущая со временем четвертое — температурная деформация а — коэфф. линейного расширения, t — разность темп-р). Величины в и в определяются различными физич. "процессами и потому их следует разграничивать. В условиях установившейся П. а, t, е от времени не зависят и потому rfe/rft== —dz ldx, т. е. со временем меняется лишь g. Расчеты па П. позволяют определять напряжения, деформации и время работы в условиях П., исходя из св-в данного материала, задаваемых или графически — кривой П., или нек-рыми хар-ками сопротивления П. Такие расчеты проводят Гл. обр. для стадии установившейся П., предполагая, что Spp ajE. Существуют расчеты на 11. для тонкостенных и толстостенных труб, пластин, вращающихся дисков, турбинных лопаток и диафрагм, фланцев, оболочек, пружин, валов и т. д. П. играет важнейшую роль для материалов паропроводов, паровых котлов, турбинных лопаток, частей атомных реакторов, ракет и др. деталей, длительно подвергаемых механич. и термич. нагрузкам и нагреву. Ввиду отсутствия в б. ч. случаев соответствия между кратковременными ( статическими ) испытаниями и испытаниями на П. оценка жаропрочных сплавов проводится в значит, море по их сопротивлению П. [c.7]

Во втором мемуаре ) Sur la for e des ressorts plies ( 0 силе плоских пружин ) Лагранж исследует изгиб полосы постоянного сечения, жестко заделанной одним концом и загруженной на другом конце. Он вводит обычное допущение о том, что кривизна пропорциональна изгибающему моменту, и обсуждает несколько частных случаев, могущих представить известный интерес для теории расчета плоских пружин, подобных тем, которые применяются в карманных часах. Форма предложенного Лагранжем решения слишком сложна для практического использования. [c.54]

После выключения тока шток толкателя утапливается пружиной в течение времени от момента выключения тока и падения скорости от (О2Д0 ш .т. е. в теченнеТвколодки не прижимаются к шкиву и торможения не происходит. В механизмах подъема груз в это время начинает самопроизвольно опускаться, разгоняя механизм. Поэтому время также должно быть минимальным. Но и зависят от скорости 0)1, причем изменение со приводит к прямо противоположным изменениям т,, и (например, если со велика, то мало, но Тд будет большим). Теоретически наиболее целесообразным значением скорости СО1 будет такое, когда = т ,. Однако практически некоторая перегрузка двигателя механизма в момент включения, когда еще имеют место переходные электрические процессы менее опасна, чем длительное отсутствие торможения после включения. Поэтому целесообразно при расчетах принимать Тз < т . Для уменьшения следует применять в толкателях двигатели с повышенным пусковым моментом. Исходя из этого, профиль дорожек качения чашек целесообразно выбирать таким, чтобы [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...