Расчетная нагрузка. Коэффициент нагрузки

РАСЧЕТНАЯ НАГРУЗКА. КОЭФФИЦИЕНТ НАГРУЗКИ [c.240]

Что учитывает в расчетных формулах коэффициент нагрузки К, от чего он зависит и каковы его значения [c.233]

Расчетная нагрузка. Коэффициент нагрузки [c.334]

Коэффициент нагрузки К= при 2 2 м/с. Тогда расчетное контактное напряжение (2.81) [c.59]

Расчетные нагрузки. При расчетах деталей машин различают расчетную и номинальную нагрузку. Расчетную нагрузку, например вращающий момент Т, определяют как произведение номинального момента Г, на динамический коэффициент режима нагрузки К. [c.8]

Мрш — расчетный момент на шестерне Мр = Л/Ищ, где К — коэффициент нагрузки [c.144]

Мр — расчетный момент на валу червячного колеса, Afp = КМ , где К — коэффициент нагрузки и — номинальный момент на валу червячного колеса [c.177]

Определить момент на валу электродвигателя и расчетные напряжения изгиба в зубьях шестерни и колеса г - Принять коэффициент нагрузки К = 1,6 коэффициент износа 7 = 1,5. [c.268]

Каковы наибольшие напряжения смятия (сг ,,) стенок отверстия Определить расчетные напряжения изгиба (ст ) в зубьях червячного колеса, если т, = 10 мм 2,. = 35 = 2 q = 8 коэффициент нагрузки К = 1,5 коэффициент износа 7=1. [c.270]

Расчетные значения коэффициентов трения f, допускаемые контактные напряжения [стк] и допускаемые нагрузки на единицу длины контактной ЛИНИН [q] для различных материалов приведены в табл. 5.1. [c.84]

Величину коэффициента запаса можно было бы выбрать равной величине основного коэффициента запаса при статическом действии нагрузки (1,4—1,6), так как динамичность уже отражена в расчетных формулах коэффициентом Ад. Однако ввиду некоторой упрощенности изложенного метода расчета этот коэффициент принимают несколько большим (п — 2). [c.632]

В качестве расчетного значения коэффициента вариации концентрации напряжений за отсутствием экспериментальных данных принимаем теоретическое значение. При рассеянии радиусов закруглений в пределах (0,1... 0,144) У оцениваем Va 0,025, и — коэффициент вариации амплитуды внешней нагрузки. [c.119]

Расчетная нагрузка в технических расчетах обычно определяется умножением номинальной / , ом нагрузки на коэффициент нагрузки К [c.177]

Для ответственных конструкций, в первую очередь для тех, у которых можно ожидать значительную концентрацию нагрузки, коэффициент концентрации следует определять расчетным путем. [c.182]

Расчетная зависимость эквивалентной нагрузки Р от радиальной F, и осевой Ги учитывает изменение углов контакта и числа шариков, принимающих участие в восприятии нагрузки. Поэтому коэффициенты X и Y зависят от отношения составляющих Fa/VF, и их уровня, который задается [c.354]

Расчетное усилие в детали определяется как сумма усилий от каждой нормативной нагрузки с учетом соответствующих каждой нагрузке коэффициентов перегрузки И , больших единицы. Таким образом, [c.336]

К — коэффициент нагрузки, зависящий от скорости скольжения и величины деформации червяка. Не приводя уточненных данных для определения этого коэффициента, укажем, что его можно принимать в пределах К == 1,2—1,4. Произведение КМ называют расчетным моментом на колесе. [c.402]

МПа, где расчетный коэффициент нагрузки,= 1,08-1,09-1,0 = = 1,17 значение = 1,09 принято в зависимости от степени точности и окружной скорости по табл. 4.10 [14], а = 1,0 —по табл. 4.11 [14], [c.459]

Допускаемые нагрузки. Коэффициент запаса. Теоретический расчет как величины действующей, так и величины предельной нагрузки в какой-то мере всегда является приближенным. Действительно, при составлении расчетной схемы сооружения или машины неизбежна идеализация объекта, при которой часть факторов и явлений утрачивается. Например, исследуя движение механизма, предполагают, что его звенья — абсолютно твердые тела, в кинематических парах нет зазоров и геометрические формы их элементов идеально точны и лишены всяких неправильностей. При этом выпадают из рассмотрения малые упругие колебания, которые незначительно влияют на движение рабочего органа, но могут сопровождаться большими инерционными нагрузками, опасными для прочности. С другой стороны, сведения о величине внешних сил, образующих расчетную нагрузку, могут быть неполными. Например, ветровая нагрузка может оказаться. больше [c.177]

На рис. 4.13 приведены построенные расчетным путем зависимости нагрузка — перемещение для пластмассы, армированной стекломатом, полученные как с учетом, так и без учета нелинейности материала (т. е. для линейного материала). Используя эти результаты для линейного и нелинейного случаев, можно найти соответствующие коэффициенты интенсивности напряжений. Для линейного случая следует использовать диаграмму, построенную в предположении линейности, и рассчитывать коэффициент X/ по зависимости (4.18) (индекс / означает линейный случай). В нелинейном случае следует руководствоваться значением Ж, найденным с учетом нелинейности, и проводить расчет [c.90]

Здесь 2ао — начальная длина трещины 2аы — длина трещины после N циклов действия нагрузки. Оуэн и др. построили расчетные графики коэффициента интенсивности напряжения, которые приведены на рис. 6.38. Графики представляют собой зависимости коэффициента интенсивности напряжения от числа циклов. При проведении расчетов задавались значениями Да и Qo- Из приведенных данных можно видеть, что при постепенном росте трещины создается такое положение, при котором величина ДХ достигает некоторого предельного значения, которое можно назвать предельным коэффициентом интенсивности напряжений. Точку неустойчивости перед предельным коэффициентом можно принять за точку, характеризующую долговечность при разрушении. Интересно отметить, что кривые роста трещины, соответствующие на рассматриваемом рисунке трещинам длиной 0,1 0,5 и 1 мм, хорошо совпадают с поведением, характерным для точки не-устойчивого разрушения. [c.181]

Точные подсчеты показывают, что в результате закон Амонтона нарушается и коэффициент трения (расчетный) делается зависимым от нагрузки, шероховатости и упругих свойств материала. При этом оказывается, что с увеличением нагрузки коэффициент трения должен проходить через максимум, после которого он снова убывает. [c.168]

Это отношение, названное нами коэффициентом вибраций, является более общим понятием, чем допускаемая амплитуда, так как допускаемая амплитуда, как было сказано выше, может характеризовать работу фундамента только при вполне определенном, принятом расчетом режиме, отвечающем вполне определенной динамической нагрузке коэффициент же вибрации характеризует работу фундамента при любой нагрузке, соответствующей расчетной или превосходящей ее. [c.51]

В результате наладки для эксплуатационников должна быть составлена режимная карта, в которой должны быть указаны максимальная тепловая нагрузка, расчетные температуры сетевой и местной воды, расход сетевой воды и расчетный, рекомендуемый коэффициент смешения, номер элеватора и диаметр сопла (или характеристика центробежного насоса), перепад давлений перед элеватором или насосом, результаты замеров температур воды по обратным стоякам. [c.279]

По найденному расчетному эксцентриситету рабочей половины и углу установки вала (приведенному на диаграмме рис. 6 в функции угла а нагрузки с вертикалью) по формуле (35) определяется сопряженный эксцентриситет Х нерабочей половины и далее определяются раздельно для каждой половины расчетные безразмерные коэффициенты [c.63]

Фактический коэффициент нагрузки ряда действующих АЭС менее расчетной величины (например, в среднем на АЭС США 1957 г.— 0,59, 1969 г.— 0,6 Великобритании 1967 г.— 0,73, 1969 г.— 0,69 и т. п.) Возможности [c.98]

Графики, приведенные на рис. 9.26 и 9.27, могут служить основанием для предварительного выбора расчетных параметров проектируемой ступени турбины. Для указанной цели часто может оказаться более удобным использование коэффициента нагрузки, который является функцией тех же основных параметров ступени турбины. [c.174]

I. Пусть на этом режиме известны (заданы) — степень повышения давления я р, КПД ч)к.р, плотность тока на входе (Яв)р, приведенная окружная скорость первой ступени Ик.пр.р и коэффициент нагрузки Цк. Будем считать заданными также запас устойчивости на расчетном режиме Д/Су.р (иапример, по статистическим данным), соотношение площадей проходных сечеиий проточной части на входе н выходе и показатель адиабаты k. По этим данным могут быть [c.177]

На рис. 3.77 приведена экспериментальная зависимость коэффициента нагрузки = f (Re) для запорно-регулирующих элемептоп основных типов. Она позволяет легко оценить необходимое усилие пружины клапана. Решая совместно уравнения (3.72), (3.73), (3.74) и (3.77) можно, задаваясь z, построить характеристику клапана (см. рис. 3.75), если известны его размеры и жесткость С пружины. По приведенным урапнеииям можно также найти раамеры п жесткость С пружины по заданным параметрам характеристики — давлению рко открытия клапспиа, давлению а расходу Q расчетного [c.369]

Расчетная на[ рузка или расчетный момент могут быть получены умножением соответствующих номинальных ие./тчип ня коэффициент нагрузки К. [c.240]

Расчетный коэффициент нагрузки Кэ определяем по (6.13) — значения коэ4)фициентов см. 5.3 [13], [c.436]

Расчет зубьев на прочнбсть следует производить с учетом динамического характера приложения нагрузки и возможной ее коцентраци и по ширине зуба. Поэтому в формулы (221) и (222) следует подставить расчетный момент М, равный номинальному моменту УИ ом1 умноженному на коэффициент нагрузки К, [c.215]

Расчетная удельная нагрузка. Наибольшие нормальные силы действуют на зубья колес, когда в зацеплении находится одна пара зубьев, при этом зона их контакта расположена около полюса зацепления. Поэтому усталостное разрушение зубьев (осповидный износ) происходит в средней части боковой поверхности зуба. Неточности изготовления и сборки передачи, упругие деформации валов и колес, толчки и удары, происходящие в момент входа зубьев в зацепление, учитывают путем введения в расчетные формулы коэффициента концентрации нагрузни Хк и коэффициента динамичности нагрузки [c.175]

Прочность зубьев червячного колеса на изгиб. Расчетной силой, нагружаюгцей червячное зацепление, как и при расчете зубчатого, считают = Кр2, где Та — окружное усилие червячного колеса, соответствующее номинальной величине передаваемого момента К — коэффициент нагрузки. Приближенно К — - 1,0...1,2. [c.301]

Степень действительной нагрузки (загрузки) Wотдельных агрегатов определяют отношением ее величины к полной (номинальной, максимально-длительной) мощности или к расчетной (экономической нормальной) мощности В последнем случае коэффициент нагрузки агрегата f равен отношению его нагрузки W в данный момент времени к его мощности [c.105]

Такое распределение квоты дозового предела между составляющими газоаэрозольного выброса и сами составляющие выбраны с учетом результатов исследования газоаэрозольных выбросов на действующих АЭС [1, 6, 17—19], расчетного определения дозовой нагрузки на население их регионов [6, 9, 20, 22, 23], а также с учетом возможности с наименьщими затратами снизить активность выброса той или иной группы радионуклидов с помощью современных средств очистки. Известно [6, 17, 21], что для снижения активности РБГ в выбросе в настоящее время применяют либо камеры выдержки, либо радиохроматографиче-ские установки, а иногда и то и другое. Камеры выдержки — простые сравнительно недорогие устройства, обладающие не очень высоким коэффициентом снижения активности РБГ,— достаточно хорошо обеспечивают очистку выброса, например, на АЭС с РБМК-1000 [8, 19]. Радиохроматографические системы — весьма сложные и дорогостоящие установки, требующие специального обслуживания и предварительной подготовки очищаемого газовоздушного потока,— обладают высоким коэффициентом снижения активности радионуклидов криптона и ксенона (для "Аг они существенно менее эффективны [21]), поэтому применение их оправдано лишь при необходимости резкого снижения активности РБГ в выбросе. Выделение доли дозовой квоты дозового предела для РБГ, равной 50—60%, позволяет практически всегда (на всех АЭС) обойтись для снижения активности РБГ в выбросе камерой выдержки. Другой причиной выделения значительной доли допустимого воздействия РБГ является такое немаловажное обстоятельство, что РБГ воздействуют на человека лишь при прохождении над ним облака выброса и не оставляют следов в объектах окружающей среды, способных воздействовать на человека по другим путям. [c.10]

Рис, 4-5. Расчетные значения коэффициента Р, напряжения на поверхности пленки 5п2, толщины Йп и скорости движения на поверхности пленки Wz в зависимости от средней скорости движения факела у стенки вертикального циклонного предтоика при сжигании АШ с тепловой нагрузкой сечения = [c.91]

Рис. 4-6. Расчетные значения коэффициента Р, напряжения на поверхности гч, л п пленки 5п2, толщины 6п и или, используя (4-5) и (4-7), скорости движения на поверхности пленки Шг в зависимости от средней скорости факела у стенки вертикального предтопка при сжигании назаровского угля с тепловой нагрузкой сечения Qf= Q rKaAlAi H.

Ниже приведены численные значения некоторых из рассмотренных параметров, характерные для компрессоров авиационных ГТД при расчетной частоте вращения роторов. Степень повышения давления в компрессорах колеблется в широких пределах от Як = = 1,5. .. 4 в компрессорах второго контура (вентиляторах) ДТРД до Як = 20. .. 30 в зависимости от типа и назначения двигателя и от места установки компрессора в нем. Средний коэффициент нагрузки ступеней в осевых компрессорах обычно равен цк= 0,25. ... .. 0,40. В соответствии с рис. 3.6 КПД многоступенчатого компрессора оказывается, как правило, тем ниже, чем больше степень повышения давления в нем. На расчетном режиме среднее значение КПД ступени в многоступенчатых осевых компрессорах обычно равно т)о = 0,85. .. 0,88 и тогда при средних значениях Як КПД компрессора Г1к = 0,8. .. 0,84. При применении высоконагруженных ступеней и в малоразмерных конструкциях значение т)о может быть на 2—5% ниже. [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...