Построение характеристики компрессора

При построении характеристик компрессора используют и другие критериальные параметры, являющиеся однозначными функциями или сочетанием рассмотренных. Кроме того, на характеристиках компрессоров часто вместо истинного значения параметров пр, к. пр. Лк и т. д. указывают относительные их значения, выраженные в долях или процентах расчетного, например относительную частоту вращения пр=Ипр/ пр. р> где индекс р служит указанием расчетного режима. [c.125]

ПОСТРОЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КОМПРЕССОРА [c.95]

На рис. 3.4 приведен пример построения характеристик компрессора (У) и сети (2) по нормальным характеристикам Г и 2. Из чертежа видно, что характеристика компрессора, будучи однозначной при наличии дроссельного устройства на выходе, превращается на участке АВ в трехзначную характеристику одновременно характеристика сети делается двузначной. [c.97]

При проведении эксперимента изменяется только давление. Остальные данные, необходимые для построения реального цикла компрессора, снимаются непосредственно с индикаторной диаграммы. Частота вращения вала компрессора, а также необходимые геометрические размеры указаны в технической характеристике компрессора. [c.113]

Зависимость характеристики от внешних условий. Зависимость степени повышения давления и КПД компрессора от его производительности и частоты вращения называется характеристикой компрессора. Характеристика компрессора обычно определяется опытным путем и выражается графически. На рис. 7.12, а представлена характеристика осевого компрессора [(5], соответствующая начальным параметрам воздуха р1 == 101 230 Па и = 292 К- При изменении ро и Tq вид характеристики изменится. Таким образом, необходимо иметь большое количество характеристик, соответствующих различным давлениям и температурам на входе в компрессор, что практически неосуществимо. В связи с этим для построения характеристики обычно используют параметры, полученные на основе теории подобия, что делает ее независимой от внешних условий. Такие характеристики называют универсальными. [c.240]

Опыт показывает, что характеристики компрессора, построенные при различных рв и Т1 (зависящих от условий окружающего воздуха, а также от скорости н высоты полета самолета), между собой не совпадают. [c.111]

Удобство приведенных параметров состоит в том, что они имеют размерность расхода и частоты вращения. Характеристики компрессора, построенные в приведенных параметрах, на-зывают универсальными. [c.115]

Построение характеристик в приведенных параметрах осуществляется следующим образом. Производятся испытания компрессора с замером Ов.зам, зам,/Ов,зам И Гв.зам Далее по формулам (7.4) подсчитываются Ов.пр и и строится характеристика. [c.115]

Методика построения рабочей линии рассматривается при изучении теории ГТД. Характеристика компрессора с нанесенной на нее рабочей линией представлена на рис. 7.23. Обычно рабо я линия пересекает границу устойчивых режимов при больших [c.127]

Если теперь на характеристику компрессора, построенного в относительных параметрах =/[< ( i)], нанести линии рабочих режимов компрессоров высокого и низкого давлений (см. рис. 2,17, а), то линия рабочих режимов компрессора низкого давления (ОА) пройдет значительно положе (т. е. с меньшим запасом устойчивости), чем эта же линия компрессора высокого давления (ОА ). В области же чисел оборотов больше расчетных свойства линии рабочих режимов меняются в ней линия рабочих режимов компрессора высокого давления проходит с меньшим запасом устойчивости, чем у компрессора низкого давления. [c.36]

На рис. 4.5 приведены характеристики многоступенчатого осевого компрессора в параметрах G,.np и Пщ. Как видно, они по внешнему виду ничем не отличаются от характеристик, построенных в зависимости от ( в и л (см. рис. 4.3). Характеристики компрессора, построенные в параметрах q %t) и Пщ отличаются от характеристик в параметрах G,.np и Ппр только изменением масштаба по оси абсцисс. [c.124]

Рис. 4.6, Характеристика компрессора, построенная по относительной плотности тока на входе

На рис. 5.37 представлены характеристики компрессора К-250 при исходной температуре = = 20 °С и характеристики, построенные для температур = 0. -10, -20, +30 С. [c.466]

Построение суммарных характеристик компрессоров с промежуточным охлаждением газа. [c.466]

Характеристики находятся опытным путем. Обычно при построении характеристик осевого компрессора наносят на графики зависимость Р /Рг или от Са/л/Тх при различных фиксированных значени- [c.136]

Построение характеристик последовательно соединенных нагнетателей. При последовательном соединении (рис. 55) нагнетатели устанавливаются один за другим, причем через каждый нагнетатель проходит вся жидкость. Примером последовательного соединения могут являться многоступенчатые лопаточные насосы и компрессоры (см. далее рис. 95 и 129). Последовательное соединение объемных нагнетателей применяется реже. [c.79]

Соколов Е. Я- Расчет и построение характеристики пароструйных компрессоров и водоструйных насосов с цилиндрической камерой смешения, Известия ВТИ . 1948, № 9. [c.203]

В работе (4] впервые сделана попытка произвести анализ нестационарных явлений в компрессоре с учетом нелинейностей методом построения изоклин на фазовой плоскости. Автор рассматривает модель, показанную на рис. 0.2, без всасывающего трубопровода, принимая характеристику компрессора р = Р 0), а сопротивление сети (Q) и полагая связи между давлением и объемной скоростью в упругом и инерционном элементах линейными. Он считает, что напор р = Р(0), развиваемый компрессором, затрачивается на преодоление сопротивлений и, следовательно, [c.16]

На рис. 3.5 показано построение фазовой диаграммы для случая дросселя на входе. Равновесный режим определяется точкой пересечения характеристик компрессора и дросселя. [c.98]

Нужно отметить, что при построении интегральных кривых автор не полностью учел свойства компрессора, рассматривая вместо гистерезисной характеристики компрессора лишь одну ее ветвь. Более полное совпадение должно быть получено при использовании гистерезисной кривой. При этом целесообразно вести анализ на двулистной фазовой поверхности (см. п. 3.9). Мы полагаем, что при этом обнаружился бы и жесткий характер возбуждения на верхней ветви характеристики. [c.187]

Для построения характеристики струйного компрессора заданных размеров должны быть определены коэффициенты инжекции при всех трех предельных режимах. [c.272]

Построение суммарных характеристик компрессоров при промежуточном охлаждении га-3 а. Суммарные характеристики компрессора легко могут быть построены, если известны характеристики отдельных корпусов и если предположить, что температура газа после промежуточных холодильников не зависит от режима работы. При построении суммарной характеристики следует учесть, что характеристика каждого из корпусов действительна только при постоянном давлении перед этим корпусом и что давление перед всеми корпусами, за исключением первого, изменяется при изменении режима работы. [c.419]

Более подробное описание метода построения характеристик применительно к различным решеткам можно найти в работах [1.13, 6.36]. В следующих разделах вкратце рассматривается применение метода характеристик для решеток компрессоров, а также активных и реактивных турбин. [c.183]

Ввиду того что теория лопаточных машин (компрессоров и газовых турбин) излагается в отдельном курсе, предшествующем курсу теории комбинированных двигателей, в данном учебнике рассмотрены только особенности рабочих циклов машин этого типа, необходимые для анализа условий совместной работы их с поршневой частью комбинированного двигателя и построения характеристик. [c.5]

В отличие от характеристик Рхт= / (Рзт). Ргт = / (Рзт) циклы для иллюстрации дроссельных потерь построены по давлениям с учетом сопротивлений клапанных механизмов и трубопроводов. При построении диаграмм показаны конечные циклы. Так, например, цикл второй ступени, соответствующей концу наполнения емкости (начало рабочего режима компрессора), ограничивается давлениями 6,5-10 —17,3-10 Па (НРЗ). В этот момент первая ступень работает на собственном режиме (см. т. А на рис. 4 и 5), а в третьей ступени описывается последний цикл дроссельных потерь, ограниченный давлениями 15,7-10 — 17,3.10 Па. [c.18]

Так как критериальные параметры Св V Tl р1 и п у Т1 определяют режим работы компрессора, то они могут быть использованы для построения его характеристик. [c.114]

Методика по своему построению аналогична приведенной в гл. 4 методике приближенного расчета характеристик многоступенчатых компрессоров и основана на анализе ряда характеристик одно- и многоступенчатых газовых турбин, [c.232]

Газовые турбины как работающие отдельно, так и в сочетании с компрессорами, имеют свои специфические режимные характеристики, без правильного учета которых эффективность их применения может уменьшиться во много раз. Надо учитывать и специфику совместной работы технологического агрегата с газовой турбиной. Для правильного построения системы (агрегата), в которую входит ГТУ, надо учитывать характеристики газовых турбин. [c.184]

Введение. Движение воздуха в ступени осевого компрессора. Коэффициент полезного действия ступени. К. п. д. многоступенчатого осевого компрессора. Расчет ступени многоступенчатого компрессора. Влияние радиального зазора. Проверка густоты решетки. Построение лопатки. Другие схемы ступени осевого компрессора. Характеристики осевых компрессоров. Характеристики многоступенчатого компрессора. Приложение Теорема Жуковского для решетки [c.16]

Для практической работы с характеристиками компрессоров параметры Ма и М не всегда являются удобными, поэтому при построении характеристик компрессора часто используют величины, которые пропорциональны критериям подобия Ма и Мц или однозначно через них выражаются. Так, вместо числа Ма при построении 2сарактеристик компрессора можно применять параметр Оутур , а вместо числа М — параметр Первый из этих [c.123]

При построении линий рабочих режимов на характеристиках компрессоров ДТРД различных схем будем исходить из следующих условий и допущений. [c.79]

Представления о подобии течений газовых потоков служат теоретической предпосылкой для построения характеристик не только компрессоров, но и ряда других элементов ВРД (турбин, входных и выходных устройств и т. п.), являются также основанием для экс-перимеятального получения характеристик отдельных элементов двигателя путем испытания их моделей. [c.122]

Вид характеристик компрессора, представленных в виде зависимостей Тк от д(Хк), показан на рис. 4.7. Условием совместной работы этого компрессора со вторым стоящим за ним компрессором будет равенство значений / кх ( к)1 = - в119 (А,в)п, что и определяет удобство использования характеристик компрессора, построенных в указанных координатах. [c.127]

Форма и расположение рабочей ли-НИИ в поле характеристики компрессора зависят от расчетных параметров компрессора, типа двигателя и условия (закона) его регулирования. Способы ее построения рассматриваются во второй части книги. Для примера на рис. 4.32 показано типичное расположение рабочей линии на характеристике нерегулируемого компрессора (с высокой расчетной степенью повышения давления), работающего в системе од-новального ТРД. Как видно, в этом случае рабочая линия пересекает границу устойчивой работы компрессора в двух точках н и в. Первая из них лежит в области значений Ппр, меньших расчетного, и поэтому соответствующее ей нарушение устойчивой работы компрессора (при Ппр=Ипр.в) называется нижним срывом . [c.153]

Уже в первые послевоенные годы на лекциях по теории нагнетателей в ВВИА им. Н. Е. Жуковского Б. С. Стечкин впервые с помощью основных уравнений движения показал в автомодельной области по числу Рейнольдса характеристики компрессора, построенные в критериальных параметрах, являются универсальными, не зависящими от условий окружающего воздуха. Для учащихся это было убедительным до1сазательством, отличающимся исключительной физичностью . К этой задаче он неоднократно возвращался и дал более строгое доказательство для более общего случая с помощью тех же основных уравнений, написанных в дифференциальной форме (см. Б. С. Стечкин, П. К. Казанджан и др. Теория реактивных двигателей. — М. Оборонгиз, 1956) прим. ред.). [c.57]

На лекциях по теории нагнетателей в те же годы (1945-1947 гг.) Б. С. Стечкин с помопщю основных уравнений движения показал, что в автомодельной области по числу Рейнольдса характеристики компрессора, построенные в критериальных параметрах, являются универсальными, не зависящими от условий окружающего воздуха. Это доказательство исключительно точно раскрывало физический смысл явления. [c.410]

Легко заметить, что приведенный способ построения фазовых траекторий можно получить из построения для случая дросселя, )асположенного на выходе, путем некоторых преобразований. Тужно уменьшить в л раз ординаты характеристик компрессора и сети, отложенные от прямой р = ро, и отложить их вниз от этой прямой. Следовательно, восходящим (нисходящим) участкам на нормальной характеристике компрессора соответствуют нисходящие (восходящие) участки характеристики при наличии дросселя на входе. Однако характер устойчивости может существенно изменяться. Казалось бы, что поскольку в соответствующих точках наклоны касательных к характеристикам в рассматриваемом случае меньше наклонов касательных к нормальным характеристикам, область устойчивости должна быть больше при установке дросселя на входе. Однако при этом необходимо учитывать и изменение величин а и Са. [c.99]

Установлено, что при увеличении объема компрессора устойчивость уменьшается и компрессор начинает себя вести, как не-додемпфированная упругая многоемкостная система. Построенные частотные характеристики компрессора показали, что при увеличении выходного объема в 10 раз по отношению к номинальному значению, частотная характеристика, ранее достаточно пологая, приобрела ряд резонансных пиков. [c.121]

На рис. 5.3, а показано построение фазовой плоскости для несколько прикрытого дросселя при Со = 0,40 м /с. Нужно подчеркнуть, что для того, чтобы получить периодический режим, мы должны были для этого случая экстраполировать характеристику компрессора в область расходов Qo < 0,3 м /с (участок 0,3 м /с < Qo < 0,4 м /с получен перестроением по характеристике для п = 24 250 об/мин). Нет достаточной уверенности в правильности принятой экстраполяции. В связи с этим участки фазовой траектории с амплитудой Со, большей 0,1—0,2 м /с, являются условными. Размах колебаний здесь возрастает до Ар = 0,4 ат и ДС = 0,7 м /с. Несимметричность колебаний здесь уже отчетливо заметна верхняя полуамплитуда колебания 0,15 ат, нижняя полуамплитуда — 0,25 ат. [c.177]

В основе метода лежит способ последовательного построения характеристик каждой секции (группы колес) компрессора, начиная с первой, т. е. турбокомпрессор рассматривается как ряд последовательно работающих неохлаждаемых мащин с уста-новлениыми между ними воздухоохладителями. [c.458]

Более прогрессивны методы, основанные на решении интегральных уравнений [12 J, [24]. Они удобны для программирования и рекомендуются для выполнения расчетов на вычислительных машинах. Методы расчетов потенциального потока и построения решеток достаточно подробно изложены в работах [10 J, [121 и [24]. Для овладения такими методами требуется хорошая математическая подготовка их можно считать особой специальностью инженера-турбиниста. В обычной проектной практике приходится пользоваться результатами труда указанных специалистов, вложенными во вспомогательные материалы по проектированию проточных частей турбин и компрессоров. К числу таких материалов относятся унифицированные или стандартизированные лопаточные профили и газодинамические характеристики решеток, составленных из таких профилей. [c.181]

Для определения режимов совместной работы каскадов компрессора в двигателях многовальных схем удобно иметь характеристики каскадов низкого и среднего давления, построенные не только по относительной плотности тока на входе (/(Яв), но и по относительной плотности тока на выходе д кк)- При этом вместо КПД компрессора используется отношение подогрева воздуха в нем к полной температуре воздуха на выходе из компрессора, т. е. или т = 1 -ЬЛГ /Гв = [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...