Вынужденное движение в трубах

Размерное уравнение (12-9) коэффициента конвективной теплоотдачи при вынужденном движении в трубах может быть, как будет показано ниже, приведено к безразмерному виду [c.159]

Рис. 4-14. Теплообмен при кипении воды в условиях свободного движения (1—6) и при вынужденном движении в трубах и кольцевых каналах (7—12).

Карты режимов для двухфазного потока в обогреваемых каналах. Исследования структуры потока кипящей парожидкостной среды при вынужденном движении в трубах, кольцевых и прямоугольных каналах выявили существенные различия между двухкомпонентными изотермическими течениями и кипящей жидкостью. Как следствие попытки использовать карты Бейкера, Гриффитса и других для пароводяных потоков в обогреваемых трубах не привели к положительным результатам. Насколько известно авторам, до настоящего времени в литературе отсутствует карта режимов течения кипящей жидкости для широкого диапазона давлений и различных жидкостей. [c.46]

При вынужденной конвекции интенсивность теплоотдачи определяется прежде всего характером движения. Теплоотдача при вынужденном движении в трубах. [c.172]

Вынужденное движение в трубах [c.58]

Теплообмен при движении жидкости в трубах. Вынужденное движение в трубах создается насосами и вентиляторами. Скорость потока в трубе изменяется по сечению у стенки она меньше, чем в средней области. При постоянном расходе жидкости Gy (в м /сек) среднерасходная скорость v остается неизменной [c.201]

Размерное уравнение (12-8) коэ ффициента конвективной теплоотдачи а при вынужденном движении в труб 3х может быть, как мы увидим ниже, приведено к безразмерному виду [c.193]

При вынужденном движении в горизонтальных трубах свободная конвекция оказывает влияние на теплообмен при числах Грасгофа, больших следующих значений [c.61]

Средний коэффициент теплоотдачи а при кипении воды, нагретой до температуры насыш,ения, в условиях вынужденного движения в круглых и кольцевых трубах можно определить по уравнениям [70] [c.180]

Как известно, работа дымовой трубы с вентилируемым зазором может осуществляться также при нагнетании в него воздуха с помощью установленного внизу вентилятора. Тогда теплоотдача в вентилируемом зазоре должна соответствовать особенностям теплообмена жидкости в трубах при вынужденном движении. В этом случае для расчета теплообмена в воздушном канале при развитом турбулентном движении действительно выражение [c.120]

Все ранее рассмотренные данные о теплообмене при кипении в условиях вынужденного движения по трубам относятся к области небольших паросодержаний. При весьма больших объемных паросодержаниях интенсивность теплообмена начинает быстрО возрастать (см. рис. 104, построенный по данным МО ЦКТИ). Этот эффект можно объяснить, если принять во внимание харак- [c.382]

Так, например, уравнение для вынужденного движения по трубам вязкой несжимаемой жидкости будет удовлетворяться только в том случае, если между константами подобия диаметров труб к ), скоростей жидкости (к ) и ее вязкости к существует следующая зависимость [c.262]

Фиг, 2-11. Движущая сила при вынужденном движении в прямой трубе. [c.106]

Развитое турбулентное движение устанавливается лишь при Re Ю . При этом процесс перемешивания частиц жидкости протекает настолько интенсивно, что по сечению турбулентного ядра потока температура практически остается постоянной. Резкое изменение температуры наблюдается лишь внутри пограничного слоя (см. рис. 14.2). Естественно, что при подобном распределении температуры развитие свободной конвекции становится невозможным и процесс теплоотдачи полностью определяется только факторами вынужденного движения. В результате анализа и обобщения опытных исследований, проведенных с различными жидкостями (кроме жидких металлов) в широком диапазоне изменения их параметров для прямых гладких труб, рекомендуется следующая формула [2, 10] [c.247]

ТЕПЛООТДАЧА И ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ДВИЖЕНИИ ЖИДКОСТИ в ТРУБЕ [c.65]

Очевидно также, что влияние силы тяжести на кризис кипения при вынужденном течении жидкости несущественно (как вообще несущественно влияние силы тяжести на движение жидкости при значительных скоростях последней). В этом заключается основное отличие кризиса кипения при вынужденном движении жидкости от кризиса кипения в большом объеме. Доказательством малого влияния силы тяжести служит тот факт, что кризис кипения развивается в данных условиях при любом как горизонтальном, так и вертикальном положениях поверхности нагрева (трубы) [c.480]

В общем при кипении жидкости в трубах интенсивность теплообмена обусловлена совместным влиянием кипения и вынужденного движения. [c.204]

Соответственно можно записать уравнения движения и энергии при вынужденном турбулентном течении жидкости в трубе [c.301]

Рис. 19.10. Теплоотдача при ламинарном и переходном режимах вынужденного движения жидкости в трубе

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ДВИЖЕНИИ ЖИДКОСТИ В ТРУБАХ [c.186]

Формула для определения среднего по длине коэффициента теплоотдачи при вынужденном ламинарном движении жидкости в трубе, учитывающая влияние свободной конвекции и направление теплового потока, может быть представлена в виде [c.190]

Рис. 10.3. Теплообмен при ламинарном и переходном режимах вынужденного движения жидкости в трубе влияние на теплообмен свободного движения жидкости

В предыдущих гл. 7 и 8 были рассмотрены способы теоретического анализа процессов теплоотдачи на основе теории пограничного слоя на примере продольно и поперечно-омываемой пластины и вынужденного движения жидкости в гладкой круглой трубе. При этом физические константы К, ji,, р, с), от которых зависит способность жидкости переносить теплоту, принимались постоянными. Кроме того, не учитывалось влияние свободной конвекции, которая может либо усиливать теплоотдачу при вынужденном движении жидкости, либо ослаблять ее. Однако теоретическое определение теплоотдачи при наружном омывании тел более слоя ной формы или при вынужденном движении в трубах некруглого сечения с шероховатыми стенками (практически внутренние стенки труб всегда имеют шероховатую поверхность) с учетом переменности физических констант жидкости и свободной конвекции пока невозможно. Следует отметить, что значительная часть сведений о процессах переноса теплоты, которыми мы располагаем, была получена экспериментально. Поэтому инежерные расчеты теплоотдачи в основном построены на экспериментальных сведениях. [c.185]

На рис. 8.1 представлена зависимость коэффициента теплоотдачи от плотности теплового потока при кипении воды в условиях естественной конвекции (кривая 1) и вынужденного движения при омывании плоской пластины (кривые 2, 3 и. 4) [178]. Позднее аналогичные зависимости были получены и в опытах других исследователей. На рис. 8.2 показано влияние плотности теплового потока на коэффициент теплоотдачи к кипящим растворам NH4NO3 в условиях вынужденного движения в трубах (опыты Р. Я- Ладиева) . [c.225]

Теплообмен при кипении N204 в условиях вынужденного движения в трубах изучался в работах [7, с. 75 9 56]. Было показано, что при пленочном кипении коэффициенты теплообмена [c.35]

При вынужденном движении в трубах для кипения при малых тепловых нагрузках коэффициент теплопередачи мало отличается от определ5 емого по формуле (2-54). [c.126]

В горизонтальной трубе вследствие свободного дпижсшня (конвекции) возникает поперечная циркуляция капельной жидкости (рис. 1.8). Частицы жидкости одновременно участвуют в поперечной циркуляции и в продольном вынужденном движении. В результате сложения этих движений траектории частиц приобретают сложный вид винтовых линий. [c.21]

Теплоотдача при вынужденном течении жидкости в трубах, помимо других факторов, в значительной мере определяется режимом движения. При Ре<Рекр1 = 2000 режим движения в трубах ламинарный, при Не Рекр2 = 10 — турбулентный, при 2000< Ке< 10 — переходный. Движение и теплоотдача в трубах протекают сложнее по сравнению с движением и теплоотдачей при внешнем омывании тел. [c.298]

Лри кипении жидкости в условиях вынужденного движения внутри труб и каналов критический тепловой поток, кроме факторов, приведенных выше, зависит от скорости циркуляции и паросо- нкал/(м -ч) держания. При увеличении скорости циркуляции жидкости критический поток увели-чиваЛ ся (рис. 13-24). На рис. 13-25 показано влияние параметра х на дщ, при различных скоростях жидкости на входе в трубу. Из трафика следует, что критический тепловой поток уменьшается с ростом X при положительных значениях этого параметра. [c.325]

Чараметры Локкарта—Мартинелли представляют отношения градиентов давления при движении в трубе двухфазного потока к условным градиентам давления, которые имеют место при вынужденном течении в трубе жидкости или газа [c.56]

Анализ всех особенностей теплоотдачи при наличии как вынужденного, так и свободного движения достаточно сложен. Определенную роль играет положение трубы (горизонтальное или вертикальное), направление вынужденного движения. В общем случае значение среднего коэффициента теплоотдачи при ламинарном течении в прямых гладких трубах можно оценпть следующим уравнением [c.49]

Планочное кипение представляет собой другую разновидность кипения, которая встречается как при естественной, так и при вынужденной конвекции. Этот механизм кипения характеризуется образованием пленки пара, обладающей большим тепловым сопротивлением, которая препятствует контакту жидкости с поверхностью нагрева и передаче энергии к жидкости. Большие паровые пузыри отщеляются от волнистой поверхности раздела жидкость— пар и либо поднимаются в насыщенной жидкости, либо схлопыва-ются в недогретой жидкости (рис. 4.3). При пленочном кипении в условиях вынужденной конвекции в трубе движение жидкости происходит в центральном ядре, отделенном от стенок кольцевым слоем пара. [c.105]

При неодинаковой температуре в сечении возникает естественная конвекция и создается подъемная сила. Это влияет па п[)офиль скорости, причем характер изменения профиля скорости зависит от того как расположена труба, вертикально или горизонтально, и совпадают ли направления свободного и вынужденного движений или они противоположны. Для вертикальной трубы в случае совпадения направлений свободного и вынужденного течений (при охлаждении капельной жидкости и подаче ее сверху или нагреве жидкости и подаче ее снизу) у стенки трубы скорость возрастает, а в центре уменьшается (рис. 1.7, а). В случае противоположно направленных свободного и вынужденного течений (при охлаждении капельной жидкости и подаче ее снизу или нагревании жидкости и подаче ее сверху) скорость у стенки трубы становится меньше, а в центре больше (рис. 1.7, 6). [c.21]

При вынужденном движении кипящей жидкости в трубах в условиях, когда жидкость нагрепа до температуры насыщения, коэффициент теплоотдачи может быть подсчитан по следующим формулам f 11] [c.181]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

Значения физических свойств жидкости входят в критерии подобия при температуре, называемой определяющей температурой. Для удобетва раечетов за определяющую температуру принимают такую температуру, которая задана в технических расчетах. Например, при вынужденном движении жидкости в трубах в качестве определяющей температуры принимают среднюю температуру потока. [c.113]

Теплоотдача при вынужденном движении 2.1. Поток в трубе [c.74]

На основании обработки результатой многих экспериментов академик М. А. Михеев составил формулу для определения среднего коэффициента теплоотдачи при вынужденном движении жидкости в трубе [c.189]

Ламинарный режим. На процесс переноса теплоты при вынужденном ламинарном движении жидкости в трубе влияет свободная конвекция. Наиболее сильное влияние свободная конвекция оказывает при следующих условиях вектор скорости вынужденного движения жидкости в вертикально расположенной трубе направлен вниз жидкость нагревается, при этом у внутренних поверхностей стенки может возникнуть свободная конвекция, что приведет к тур-булизации пристенного слоя и, следовательно, к интенсификации теплоотдачи. [c.190]

Теплоотдача при пузырьковом кипении в условиях вынужденной конвекции жидкости. Пусть процесс пузырькового кипения происходит в трубе, по которой течет жидкость. Вынужденное движение жидкости может привести к более интенсивной теплоотдаче по сравнению со случаем кипения в большом объеме при свободном движении жидкости. Увеличение интенсивности теплоотдачи произойдет в том случае, когда турбулентные возмущения, вызванные вынужденным движениСлМ жидкости, станут больше тех, которые вызваны пузырьковым парообразованием. [c.267]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...