Теплоотдача при вынужденном движении жидкости в трубах

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ДВИЖЕНИИ ЖИДКОСТИ В ТРУБАХ [c.186]

В уравнениях (19), (21) и (22) о — коэффициент теплоотдачи при вынужденном движении жидкости в трубе оо коэффициент теплоотдачи при кипении в большом объеме Nu = [c.222]

На основании обработки результатов многих экспериментов академик М. А. Михеев составил формулу для определения среднего коэффициента теплоотдачи при вынужденном движении жидкости в трубе [c.208]

В опытах по определению теплоотдачи при вынужденном движении жидкости в трубах определяется зависимость [c.68]

ТЕПЛООТДАЧА И ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ДВИЖЕНИИ ЖИДКОСТИ в ТРУБЕ [c.65]

Теплоотдача при вынужденном течении жидкости в трубах. Расчет теплоотдачи при движении жидкости в трубах представляет особый интерес, так как трубчатые аппараты и теплообменники нашли самое широкое распространение на химических производствах. [c.131]

Рис. 19.10. Теплоотдача при ламинарном и переходном режимах вынужденного движения жидкости в трубе

Глава 13 КОНВЕКТИВНАЯ ТЕПЛООТДАЧА ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ДВИЖЕНИИ ЖИДКОСТИ И ГАЗОВ Теплоотдача при движении среды в трубах [c.163]

В качестве примера, приводим критериальную формулу для случая теплоотдачи при вынужденном движении жидкостей по относительно длинным трубам (отношение длины [c.265]

Формула для определения среднего по длине коэффициента теплоотдачи при вынужденном ламинарном движении жидкости в трубе, учитывающая влияние свободной конвекции и направление теплового потока, может быть представлена в виде [c.190]

Теплоотдача при вынужденном (напорном) движении жидкости в трубах и каналах постоянного сечения [c.209]

Теплоотдача при движении жидкости в трубах. При ламинарном течении жидкости в трубах возможны два режима движения вязкостный и вязкостно-гравитационный, Наличие в жидкости разности температур (без которой невозможен теплообмен) приводит к возникновению подъемной силы, т, е, к существованию наряду с вынужденной также свободной конвекции. Ламинарный режим вынужденной конвекции, при котором влиянием, свободной конвекции можно пренебречь, называется вязкостным. Вязкостный режим существует при Gr Рг < 8 105 и средний коэффициент теплоотдачи при этом режиме определяется из уравнения подобия [c.164]

При вынужденном течении кипящей жидкости в трубах интенсивность теплоотдачи зависит от соотношения турбулентных возмущений, вызываемых процессом парообразования и самим движением жидкости. [c.201]

При вынужденном движении парожидкостной смеси внутри труб течение пара в пленке обычно турбулентное. В этом случае задача решается с использованием физической модели теплоотдачи однофазной жидкости. Для воды в диапазоне давлений от 4 до 20 МПа может быть рекомендована формула 3. Л. Миропольского [c.202]

Принято [Л. 5] различать следующие условия процесса теплоотдачи при кипении кипение в большом объеме при свободном движении жидкости, кипение в большом объеме при вынужденном движении и кипение внутри труб. [c.94]

Кроме факторов, влияющих на теплоотдачу при кипении в большом объеме, при кипении в трубах оказывают влияние еще паросодержание, скорость вынужденного движения жидкости, а также размеры и расположение поверхности теплообмена в пространстве. [c.249]

Как известно, работа дымовой трубы с вентилируемым зазором может осуществляться также при нагнетании в него воздуха с помощью установленного внизу вентилятора. Тогда теплоотдача в вентилируемом зазоре должна соответствовать особенностям теплообмена жидкости в трубах при вынужденном движении. В этом случае для расчета теплообмена в воздушном канале при развитом турбулентном движении действительно выражение [c.120]

Экспериментальным исследованием Д. А. Лабунцова [19] установлено, что при вынужденном движении кипящей жидкости в трубах при паросодержании, не превышающем 70%, теплоотдача может быть выражена в виде зависимости [c.216]

Теплоотдача при турбулентном режиме. При турбулентном режиме движения передача тепла внутри жидкости в основном осуществляется за счет перемешивания, которое происходит настолько интенсивно, что Б подавляющей части поперечного сечения трубы температура жидкости практически постоянна. Резкое изменение температуры имеет место лишь в пограничном слое. При таком распределении температуры естественная конвекция отсутствует и теплоотдача полностью определяется вынужденным движением жидкости. [c.57]

Теплообмен при течении жидкости в трубе является широко распространенным в энергетике и других отраслях промышленности процессом, поэтому знание физических закономерностей этого процесса исключительно важно в практическом отношении. Как и в других случаях вынужденной конвекции, теплоотдача определяется здесь гидродинамическими характеристиками потока, которые существенно различны при ламинарном и турбулентном режимах движения жидкости. При ламинарном режиме движения возможно расчетное определение [c.264]

Третий случай — течение в горизонтальной трубе при нагревании нли охлаждении жидкости. В этом случае под действием свободной конвекции частицы жидкости движутся в плоскости, перпендикулярной к оси трубы, а под действием вынужденной конвекции эти же частицы одновременно перемещаются вдоль оси грубы. При нагревании, вследствие разности плотностей, у стенки возникнут восходящие токи жидкости, а в середине трубы — нисходящие (рис. 16-6). При охлаждении жидкости движение носит обратный характер. Движение жидкости в горизонтальной трубе, возникающее в результате взаимодействия вынужденной и свободной конвекции, можно схематически представить как бы происходящим по двум винтовым линиям, причем по одной из них вращение направлено по часовой стрелке, а по другой — против часовой стрелки. Вопрос об устойчивости такого течения практически не исследован. О нем можно лишь косвенно судить по некоторым измерениям теплоотдачи (см. 16-3). [c.319]

Кипение при вынужденной конвекции. При вынужденном течении кипящей жидкости в трубах интенсивность теплоотдачи зависит от соотношения коэффициентов турбулентного переноса, вызываемых процессом кипения и движением жидкости. При небольших скоростях потока теплоотдача определяется процессом парообразования. При больших скоростях движения жидкости теплообмен определяется законами турбулентного движения а В зависимости от соотношения коэффициента теплоотдачи [c.523]

Теплоотдача при вынужденном течении жидкости в трубах, помимо других факторов, в значительной мере определяется режимом движения. При Ре<Рекр1 = 2000 режим движения в трубах ламинарный, при Не Рекр2 = 10 — турбулентный, при 2000< Ке< 10 — переходный. Движение и теплоотдача в трубах протекают сложнее по сравнению с движением и теплоотдачей при внешнем омывании тел. [c.298]

В предыдущих гл. 7 и 8 были рассмотрены способы теоретического анализа процессов теплоотдачи на основе теории пограничного слоя на примере продольно и поперечно-омываемой пластины и вынужденного движения жидкости в гладкой круглой трубе. При этом физические константы К, ji,, р, с), от которых зависит способность жидкости переносить теплоту, принимались постоянными. Кроме того, не учитывалось влияние свободной конвекции, которая может либо усиливать теплоотдачу при вынужденном движении жидкости, либо ослаблять ее. Однако теоретическое определение теплоотдачи при наружном омывании тел более слоя ной формы или при вынужденном движении в трубах некруглого сечения с шероховатыми стенками (практически внутренние стенки труб всегда имеют шероховатую поверхность) с учетом переменности физических констант жидкости и свободной конвекции пока невозможно. Следует отметить, что значительная часть сведений о процессах переноса теплоты, которыми мы располагаем, была получена экспериментально. Поэтому инежерные расчеты теплоотдачи в основном построены на экспериментальных сведениях. [c.185]

Рис. 3.4. Теплоотдача при вынужденном течении жидкоети а, б — распределение скоростей по сечению трубы при ламинарном и турбулентном режимах в — характер изменения интенсивности теплоотдачи при вынужденном движении жидкости

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

Ламинарный режим. На процесс переноса теплоты при вынужденном ламинарном движении жидкости в трубе влияет свободная конвекция. Наиболее сильное влияние свободная конвекция оказывает при следующих условиях вектор скорости вынужденного движения жидкости в вертикально расположенной трубе направлен вниз жидкость нагревается, при этом у внутренних поверхностей стенки может возникнуть свободная конвекция, что приведет к тур-булизации пристенного слоя и, следовательно, к интенсификации теплоотдачи. [c.190]

При ламинарном течении жидкости в трубах свободное движение накладывается на вынужденное, что приводит к изменению теплоотдачи. При ОгРг>8-10 имеет место вязкостно-гравитационный ламинарный режим и средний коэффициент теплоотдачи на внутренней поверхности горизонтальной трубы определяется выражением [c.397]

Опыты показываКУг, что при вынужденном движении жидкости закономерности теплоотдачи при развитом пузырьковом кипении подчиняются соотношениями (4-10) и (4-11). Это следует из рис. 4-14 и 4-16, на которых представлены также опытные данные при интенсивном кипении насыщенной и недогретой воды, движущейся в трубах и кольцевых каналах. [c.130]

Теплоотдача и гидравлическое сопротивление при движении жидкости в трубах. Ламинарный (вязкостный) режим течения жидкости (газа) в трубах наблюдается при значениях Ке = < НСкр и при отсутствии в вынужденном потоке естественной конвекции. [c.93]

При ламинарном течении жидкости в трубах ( 12-5) свободное движение жидкости накладывается на вынужденное и приводит к искажению профиля скорости (рис. 12-37) и, следовательно, к изменению теплоотдачи. Если Сг-Рг>8-10 , то имеет место вязкостногравитационный ламинарный режим течения и средний коэффициент теплоотдачи на внутренней поверхности горизонтальной трубы определяется выражением [c.297]

При изучении процессов теплооб-змена также широко используют М. Для случаев переноса тепла конвекцией определяющими критериями подобия явл. Нуссельта число Ми = Ы/Х, Прандтля число Рг=х1а, Грасгофа число Gr= gl , а также Рейнольдса число Не, где а — коэфф. теплоотдачи, а — коэфф. температуропроводности, к — коэфф. теплопроводности среды (жидкости, газа), V — кинематич. коэфф. вязкости, Р — коэфф. объёмного расширения, АТ — разность темп-р поверхности тела и среды. Обычно целью М. явл. определение коэфф. теплоотдачи, входящего в критерий Ми, для чего опытами на моделях устанавливают зависимость А и от др. критериев. При этом в случае вынужденной конвекции (напр., теплообмен при движении жидкости в трубе) становится несущественным критерий Ог, а в случае свободной конвекции (теплообмен между телом и покоящейся средой) — критерий Не. Однако к значит, упрощениям процесса М. это не приводит, особенно из-за критерия Рг, являющегося физ. [c.427]

При вынужденном движении кипящей жидкости в трубах в условиях, когда жидкость нагрепа до температуры насыщения, коэффициент теплоотдачи может быть подсчитан по следующим формулам f 11] [c.181]

Теплоотдача при пузырьковом кипении в условиях вынужденной конвекции жидкости. Пусть процесс пузырькового кипения происходит в трубе, по которой течет жидкость. Вынужденное движение жидкости может привести к более интенсивной теплоотдаче по сравнению со случаем кипения в большом объеме при свободном движении жидкости. Увеличение интенсивности теплоотдачи произойдет в том случае, когда турбулентные возмущения, вызванные вынужденным движениСлМ жидкости, станут больше тех, которые вызваны пузырьковым парообразованием. [c.267]

При кипении в трубах в условиях вынужденной конвекции на теплоотдачу оказывают влияние еще и паросодержание (недогрев), скорость вынужденного движения жидкости, а также размеры и расположение поверхности теплообмена в простра 1стве. [c.314]

Теплообмен при вынужденном движении ж и д к о м е т а л л и ч е с к и X теплоносителей в криволинейных каналах был экспериментально изучен В. И. Субботиным с сотрудниками [Л. 280]. Винтовое движение теплоносителя в опытной трубе создавалось винтовым турбулизатором. Было ус-1ано влено, что в диапазоне изменений скорости потока жидкометалл ического таплоносителя г = 0,2- 5,1 м[сек и при отношении й вн/ <0,25 (где s — шаг витка) влияние указанных турбулизаторов на интенсивность теплообмена не было обнаружено, в то время как в опытах с водою они интенсифицировали теплообмен. При винтовом движении жидкости происходит изменение толщины ламинарного подслоя. У воды как у жидкости с малой величиной % ламинарный подслой суш,ественно влияет на теплоотдачу и поэтому турбулизатор, уменьшая толщину ламинарного подслоя, интенсифицирует процесс теплообмена. У жидкометаллических теплоносителей роль ламинарного подслоя незначительна и поэтому влияние турбулизаторов на интенсивность теплообмена не было обнаружено. Это дает основание предположить, что при движении жидкометаллических теплоносителей в криволинейных каналах (спиральных и винтовых) интенсивность теплообмена не может быть существенно больше, чем при движении их в прямолинейных каналах. [c.230]

Чаще всего в технике пар получают при кипении жидкости в трубах при вынужденном ее движении вдоль поверхности теплообмена. Движение жидкости способствует увеличению коэффициента теплоотдачи, причем чем больще скорость вынужденного движения, тем влияние это выще. Па рис. 2.67 приведена зависимость а от величины ж Из рисунка видно, что с увеличением тепловой нагрузки q величина а увеличивается, а характер кривых изменяется. Можно вьщелить зону (левая часть графиков), где а почти не зависит от м>, а определяется только величиной q как при кипении в больщом объеме. При больщих скоростях (правая часть кривых) наоборот, определяющим является влияние скорости, а кривые с разными q заметно сближаются. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...