Таблицы экспериментальных данных

Дифференцирование и интегрирование. При численном дифференцировании таблицы экспериментальных данных возможность получения приемлемых результатов часто ограничена, так как последние очень чувствительны к погрешностям эксперимента. Удовлетворительные результаты в этом случае могут быть получены лишь после выполнения каким-либо, способом операции сглаживания результатов эксперимента, например, графическим путем или с помощью их аппроксимации методом наименьших квадратов-функцией с относительно небольшим числом свободных параметров (п< Ы). Последний способ удобен еще и потому, что позволяет проводить дифференцирование полученной функции аналитически. [c.100]

При отсутствии в таблицах экспериментальных данных для определения пределов выносливости принимают эмпирические соотнощения. Так, например, для углеродистой стали [c.13]

Приведенные в этих таблицах экспериментальные данные действительны как при одном измерительном сопле, так и при большом количестве одинаковых измерительных сопел с равномерным распределением измерительного зазора между ними. В этом случае измери тельный зазор будет равен сумме всех зазоров измерительных сопел Значения передаточных отношений, приведенные в табл. 8 и 9 соответствуют прямолинейным участкам характеристик пневмати ческой схемы. [c.67]

Критерий точного совпадения в узлах положен в основу метода интерполяции, получившего широкое распространение в инженерных расчетах при использовании таблиц экспериментальных данных. Однако интерполирование не всегда оправдано. Во-первых, промежуточные экспериментальные данные получаются с ошибками, уменьшение которых увеличивает сложность вычислительного процесса. Во-вторых, при большом числе экспериментальных точек получается многочлен высокой степени, что усложняет вычисления и увеличивает затраты машинного времени. Кроме того, использование методов интерполяции неэкономично по загрузке памяти машины. [c.91]

Примеры графиков для вертикальных труб исследованных диаметров показаны на рис. 6—9 для давлений 30 и 140 ата, а для наклонных труб при предельных углах и этих же давлениях — на рис. 10—17. В соответствии с таблицами экспериментальных данных при построении графиков использованы средние значения полезных напоров на всем измерительном участке и его частях. При построении зависимостей для вертикальных труб 0 54,2 и 55,9 мм оба диаметра нанесены одинаковыми обозначениями. На рис. 7 дополнительно нанесено несколько точек при скорости циркуляции Wo = = 0,05 м сек из более ранних исследований ЦКТИ [Л. 3] на трубе того же диаметра, так как эти опыты при указанной скорости были проведены при несколько больших расходах пара. [c.233]

Давление указано среднее для опытов с трубами двух диаметров. Величины средних давлений для каждой серии опытов указаны в таблицах экспериментальных данных. Здесь и дальше светлые и черные условные знаки соответствуют чередующимся значениям Юо. [c.234]

ТАБЛИЦЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ [c.8]

ТАБЛИЦЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ ПОЯСНЕНИЯ к ТАБЛИЦАМ [c.195]

Погрешность измерения скорости звука 0,5-ч-1%. Подробные таблицы экспериментальных данных опубликованы в [2]. [c.145]

Цель работы — установить соответствие показаний тарируемого и эталонного насадков и найти степень влияния отклонения оси насадка от направления скорости набегающего потока на показания манометра, соединенного с этим насадком. Результаты работы должны быть представлены в виде соответствующих таблиц экспериментальных данных, а также тарировочных графиков. [c.110]

Таблица 5.2. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных в зоне сопряжения усиления шва с основным металлом с учетом усреднения ОСН по объему разгружаемого столбика

Таблица 5.4. Сопоставление результатов расчета с экспериментальными данными по развитию трещины в соединении подкрепления отверстия

Чтобы получить точное значение Т, следует позаботиться о выборе метода численного интегрирования уравнения (7.69). Функции 5(Я) и /(Я) всегда имеют вид таблиц, так как они являются результатом экспериментальных измерений, выполненных для большого числа дискретных длин волн. При выполнении численного интегрирования существует много способов подбора аналитических функций к экспериментальным данным, и результирующая погрешность зависит от выбора функций и от интервалов между экспериментальными точками. Численные методы обработки уравнения (7.69) обсуждались в работе [83], где предложена простая процедура, основанная на подгонке набора полиномов для (Я) и (Я). В каждом интервале между экспериментальными точками при длинах волн X,- и Я,+1 используется полином степени п (4 п 6) для описания в (ц+1) точках по обе стороны Я,. Таким образом, для каждого интервала используются различные полиномы. Интегрирование выполняется по методу Симпсона с величиной шага, который выбирается так, чтобы погрешность интегрирования была ниже выбранного значения. Если определить функцию / (Я, Т) формулой [c.370]

Для расчетов широко используются экспериментальные данные по ослаблению излучений веществом, привлекаются результаты аналогичных расчетов и используются таблицы и графики ряда специальных функций. [c.299]

С увеличением оторочки от 5 до 30% увеличивается объем вытесняемой жидкости —модели нефти, вступающей в полное смешение с оторочкой, а потому на долго однофазного периода вытеснения приходится меньший остаточный объем вытесняемой жидкости. Это подтверждается экспериментальными данными, приведенными в таблице 3, и графиком зависимости отдачи от объема созданной оторочки за смесительный период. [c.38]

Для характеристики смесительного периода представляют интерес также зависимости, построенные по экспериментальным данным, приведенным в таблице 4 и на рис. 26. [c.74]

Совершенно очевидно, что полезная работа главным образом производится самым верхним слоем оторочки. Поэтому наибольший интерес представляет характер изменения состава этого (слоя оторочки с течением времени, а следовательно, и его физических свойств. Чтобы иметь об этом представление, обратимся к графикам, построенным по экспериментальным данным, приведенным в таблице 10. [c.81]

Как видно из рис. 35 и приведенных в таблице 12 экспериментальных данных, с увеличением приложенного градиента давления удельный расход вытесняющей жидкости заметно возрастает. Аналогичная зависимость имеет место и при обычном несмешанном вытеснении (см. пунктирную кривую 1). [c.103]

В табл. 2.1.1 проведено сравнение скорости абсорбции малорастворимого газа струей жидкости по предложенным формулам (2.1.22)-(2.1.24) с экспериментальными данными работы 7]. Из таблицы следует удовлетворительное согласие теории и эксперимента, к тому же характерные параметры процесса абсорбции струей жидкости изменялись в заметных интервалах (Re в 2 раза, Fr в 6 раз. We в 5 раз). В связи с этим для изученного интервала гидродинамических и физико-химических величин формулы (2.1.22)-(2.1.26) могут быть рекомендованы для практических расчетов. [c.56]

В табл. 2.3.1 также проведено сравнение экспериментальных данных 1 работ [17, 19 с формулой (2.3.14), найденной аппроксимацией численного решения. Как видно из таблицы, погрешность в расчетах не превышает 11%, что вполне приемлемо для инженерных расчетов. [c.70]

В табл. 2.5.1 показано сравнение с экспериментальными данными работы [24] по испарению паров воды из круглой турбулентной струи радиусом 0,2 см. Начальный профиль скорости считался параболическим, поэтому А 0,45 параметр переохлаждения 4 = -0,02. Как следует из таблицы, расчетные данные по формуле (2.5.15) находятся в хорошем согласии с опытными данными работы [24]. [c.76]

Эмпирические уравнения. Общее уравнение (6.2) состояния реальных газов, несмотря на всю его принципиальную значимость практического применения пока не нашло, так как для того, чтобы обеспечить требующуюся точность, необходимо сохранять в правой части значительное количество членов, что придает уравнению весьма громоздкий вид и усложняет его использование кроме того, вычисление вириальных коэффициентов не во всех случаях осуществимо, так как точное выражение энергии и (г) взаимодействия двух молекул для многих веш,еств неизвестно. Поэтому при расчете термодинамических свойств различных веществ и составлении термодинамических таблиц и диаграмм основываются обычно на экспериментальных данных, которые используются или непосредственно, или для получения эмпирических формул и уравнений. [c.202]

Для составления термодинамических таблиц и диаграмм могут быть использованы также экспериментальные данные о скорости распространения звуковых волн. [c.204]

Основным источником информации о коэффициентах диффузии D твердом теле, как и в жидкости, является эксперимент. При этом вследствие крайней чувствительности результатов измерений к степени чистоты исследуемого образца, способу его приготовления и к колебаниям температуры результаты различных измерений обычно характеризуются разбросом в пределах порядка величины. В связи с этим данные, представленные в таблицах, являются результатом усреднения по большому числу экспериментальных данных и в силу произвольного характера усреднения справедливы в лучшем случае по порядку величины. [c.378]

В таблице приведены результаты расчета по гидродинамической теории и экспериментальные данные для некоторых ВВ. [c.100]

Полезные напоры на этих участках оказывались уменьшенными. Они не использовались в обработке и не включены в таблицы экспериментальных данных. Отсутствие промежуточного отбора давления помешало проверить стабилизацию на обогреваемом участке Ф 148 мм. Полученные здесь данные все же использованы, несмотря на незначительную протяженность стабилизируюш,его участка, так как местное сопротивление на входе в трубу было небольшим и в нее [c.232]

RED — ввод данных и режима интегрирования исходных уравнений. Входными данными для этой подпрограммы является импульс на входе усилителя. Он может вводиться с магнитной ленты как результат численного расчета излучения задающего генератора с использованием пакета программ IMPOULS, либо таблица экспериментальных данных. Возможен расчет по аппроксимирующим формулам с помощью подпрограммы POW и PHSy описывающих соответственно изменение во времени амплитуды и фазы входного импульса. Кроме формы импульса вводятся параметры, характеризующие наличие или отсутствие фазовой модуляции (в случае задачи когерентного взаимодействия входного импульса со средой) частный случай длительности импульса в соответствии с которым система уравнений (2.21) переходит в систему уравнений (2.22). Входными параметрами являются также число проходов через усиливающую среду, частотная расстройка, нерезонансные потери. В подпрограмме выбирается шаг интегрирования как в пространстве, так и во времени, а также ряд параметров численного интегрирования и управления печатью. [c.113]

В работе [243] не приведена таблица экспериментальных данных, а имеется только график, на котором представлена зависимость теплопроводности от температуры при давлениях 60 и 100 кПсм . Максимальная погрешность измерений при температурах ниже —130 С не превышала 2,8%, но при более высоких температурах возрастала до 4—5% из-за трудности поддержания стационарного режима при нагреве медного блока. Н. В. Цедерберг и Д. Л. Тимрот обработали экспериментальные данные в логарифмических координатах и описали их уравнениями [c.213]

В ИТФ СО АН исследованы Р — V — Г-зависимости паров Ф-21 в интервале температур 293 473° К и давлений 1,47 67,18 бар, наров и жидкого Ф-114В2 в интервале температур 290 493° К и давлений 0,3 -ь 60 бар. Измерения проводились по методу безбалластного пьезометра постоянного объема на установке, описанной в [2]. Пьезометр объемом 420 см находился в жидкостном термостате, который обеспечивал постоянство температуры с точностью + 0,005° К. Температура измерялась платиновым термометром сопротивления с точностью + 0,02° С. Давление определялось грузопоршневым манометром МП-60 класса 0,02%. Подробные таблицы экспериментальных данных приведены в [2]. [c.144]

Измерения проводились по методу безбалдастного пьезометра постоянного объема на установке, описанной в [2]. Пьезометр объемом 420 сл находился в жидкостном термостате, который обеспечивал постоянство температуры с точностью + 0,005° С. Температура измерялась платиновым термометром сопротивления с точностью + 0,01° С. Давление определялось грузопоршневым манометром МП-60 класса 0,02. Погрешность измерений не превышала 0,25%. Подробные таблицы экспериментальных данных приведены в [2]. [c.126]

Уточняется способ обработки экспериментальных данных при исследовании коэффициента теплопроводности газов в широком диапазоне температур методом коаксиальных цилиндров с учетом концевых утечек тепла. Приводится график результатов тарировки рабочего участка на гелии и воздухе. Дается таблица экспериментальных данных по эффективному коэффициенту теплопроводности диссоциирующего тетраоксида азота при 1,03 и 4.8 бар и 315— 760° К. [c.203]

В табл. 16 приведены экспериментальные данные по точечной коррозии хромистых и хромоникелевых сталей в морской воде.. Из таблицы видно большое преимущество стали Х18Н10М2. [c.226]

Достигнуть соглашения о шкале по давлению паров Не оказалось значительно труднее, чем можно было ожидать. Эти трудности типичны для построения любой новой практической температурной шкалы. Главным здесь является вопрос обоснования формулы для температурной зависимости, которая может быть или строго выведенной термодинамической формулой или эмпирическим соотношением, хорошо опи-сываюшим экспериментальные данные. Идеальным был бы первый подход, однако, если термодинамическое соотношение содержит много констант, которые трудно оценить и численные значения которых ненадежны, все преимущества описания экспериментальных данных термодинамической формулой теряются. С другой стороны, чисто эмпирическое соотношение для описания результатов может не обнаружить термодинамического несоответствия между частями шкалы и ошибок в измерениях. В начале 50-х годов оценки точности термодинамического способа вычисления температурной зависимости давления паров Не были примерно такими же, как и для чисто эмпирического описания имевшихся экспериментальных данных. Эти оценки были разными в зависимости от давления паров и служили предметом дискуссий [38]. В качестве компромиссного решения была разработана таблица температурной зависимости давления насыщенных паров и никакого уравнения не предлагалось. Эта таблица была представлена ККТ в 1958 г. одновременно сторонниками обоих способов вычисления температурной зависимости. Дискуссия была весьма острой, и ее участники нередко меняли свое мнение на противоположное Принятая в 1958 г. ГКМВ таблица получила название шкалы Не-1958 с обозначением температуры по этой шкале и перекрывала интервал от 0,5 до [c.69]

Все расчетные данные сведены в таблицу 3.16. При расчете в качестве исходных экспериментальных данных были приняты параметры, характеризующие цикл III. Проведенный расчет пороговых значений содержания хрома в карбиде позволил определить время жизни карбидной фазы в изученной стали различной формы при температуре отггуска 550 С (длительность цикла перестройки структуры), а экспериментальные данные по изменению формы карбидной фазы с ростом длительности отпуска - тип диссипативных структур, самоорганизующихся при неравновесных фазовых переходах ТС—>ДС- ТС. [c.210]

Смену элементарного механизма, контролирующего разрушение при переходе к условиям на1ружения, запрещающим развитие пластической деформации, экспериментально показали Н.Н. Демиховская, И.Е. Куров и В.А. Степанов. В данном случае опыты проводили на алюминии высокой частоты (99,96%) при растяжении и кручении, причем образцы подвергали предварительной низкотемпературной (при глубоком охлаждении) деформации. Для сравнения испытывали также алюминий без предварительной деформации и с предварительной деформацией без глубокого охлаждения. Полученные экспериментальные данные по энергии активации Uq процесса разрушения приведены в таблице 4.1 совместно с данными по то и у. [c.266]

Формула (183.3) совпадает с экспериментальной формулой (182.1), определяющей закон явления. В самом деле, подставляя численные значения h, т и с, найдем /г/шоС = 0,02426 А в соответствии с наблюдениями. Приводимая ниже таблица показывает, насколько хорошо экспериментальные данные согласуются с теорией. [c.655]

Это выражение для скачка теплоемкости при сверхпроводящем переходе при отсутствии магнитного поля называется формулой Рутгерса. Из нее следует, что s> n- Формула Рутгерса хорошо согласуется с экспериментальными данными, как это видно из таблицы [c.168]

Погрешности измерений, приведенные в табл. 36.4, представляют собой в большинстве случаев средние квадратические отклонения. Если приводятся результаты обработки различных экспериментальных данных и погрешности измерений распределены при этом не по нормальному закону, то истинная погрешность находится умножением вычисленной погрешности на множитель S, приводимый в табл. 36.4. В таблице Сп — зарядовая четность нейтральной частицы Г — полная ширина распада в энергетических единицах р — наибольшее из возможных значений импуАса одной из частиц — продукта распада в системе покоя распадающейся частицы с — скорость света h — адрон — право- или левополяризованный фотон. Символ а (а+—<-СС) означа- [c.973]

В таблице 7.1 приведены результаты расчета устойчивых кристаллических структур простых металлов методом псевдопотенциала в сравнении с экспериментальными данными [32]. При этом из теоретических данных выбраны те, которые лучше других совпадают с экспериментом. Таблица показывает, что расчет методом псевдопотенциала в настоящее время позволяет объяснить кристаллические структуры большинства простых металлов, причем как обладающих высокосимметричными ГПУ, ГЦК и ОЦК структурами, так и искаженными. Это означает, что на основе квантовой теории твердого тела в настоящее время активно создается физическая теория кристаллических структур. [c.169]

Фп — здесь берется в соответствии с экспериментальными данными Д. И. Кумина из особой таблицы (см. табл. 9.2) в зависимости от величины коэффициента расхода т, который должен быть предварительно установлен, как указано в 9.5. [c.239]

В настоящее время для выбора допускаемых контактных напряжений [а иифоко используются специальные таблицы, составленные на основе экспериментальных данных. [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...