Обработка давлением горячая сплавов

Обработка давлением горячая сплавов [c.437]

В операции по черновой осадке слитка железоникелевых суперсплавов часто включают гомогенизирующую термическую обработку, чтобы растворить нежелательные фазы вроде Ла-веса и G и снизить локальные перепады по химическому составу, особенно по содержанию Ti и Nb. Температуру гомогенизации и горячей обработки давлением от сплава к сплаву изменяют, однако обычно температура в печи 1100—1200 °С. Детальный анализ процессов плавки никелевых и железоникелевых суперсплавов представлен в гл. 14. [c.234]

Деформируемые сплавы можно подвергать горячей и холодной обработке давлением, напротив, сплавы для точного литья, как правило, не деформируются. [c.578]

Режимы горячей обработки давлением титановых сплавов [c.706]

Прокатку, прессование, ковку и штамповку жаропрочных сталей и сплавов начинают с температур 1100— 1220° С. Закаливают, нормализуют жаропрочные стали при 850—1050° С, никелевые сплавы — при 1050—1220° С. Для уменьшения вредного влияния воздуха жаропрочные сплавы перед штамповкой и при термообработке нагревают в контролируемых атмосферах. Ответственные детали подвергают термообработке в вакууме. Сравнительно низкая пластичность и большое сопротивление никелевых жаропрочных сплавов обработке давлением вынуждает производить штамповку в узком интервале температур (100—150° С) и в несколько переходов. Для горячей обработки давлением жаропрочных сплавов требуются эффективные высокотемпературные смазки. [c.215]

Впервые на значение те.мпературного интервала при обработке давлением обратил внимание Д. К. Чернов. В табл. 21 приведены значения температурных интервалов для горячей обработки давлением различных сплавов. [c.245]

В отличие от первого издания справочник содержит материал по ковке и горячей объемной штамповке только стали. Сведения по обработке давлением цветных сплавов, а также по холодной объемной штамповке предполагается включить в отдельный справочник. Во втором издании приведены данные о новом оборудовании и прогрессивных технологических процессах, учтены замечания и пожелания, высказанные рядом организаций и отдельными специалистами, по предыдущему (1959 г.) изданию. Как и в первом издании в справочнике за основу принята терминология, примененная в фундаментальной советской литературе. Термины, относящиеся к новым процессам и оборудованию, взяты из числа наиболее употребительных. [c.2]

Магниевые сплавы особенно выгодно применять для кратковременно работающих конструкций. Это объясняется тем, что их теплоемкость в 2,5 раза выше, чем у сталей. Они могут поглотить много тепла не перегреваясь. Горячую обработку давлением магниевых сплавов проводят в следующем интервале температур MAI — при температуре 360—470° С, МА8 — 400 — при 520° С и МАП — при 380—480° С. [c.367]

Поэтому для получения однородной структуры горячую обработку давлением высоколегированных сплавов необходимо производить при деформациях 15—20% и выше. [c.147]

Описанные закономерности изменения технологической пластичности показывают, что скорость деформации оказывает большое влияние на пластичность при горячей обработке давлением магниевых сплавов. При обработке на молоте со скоростью 6—7 м/сек [c.199]

Температуры начала и конца горячей обработки давлением магниевых сплавов устанавливаются на основании данных диаграмм пластичности и сопротивления деформированию. Анализ этих закономерностей показывает, что деформированные магниевые сплавы при температуре конца деформации 250° и ниже обладают большим упрочнением, высокими значениями сопротивления деформации и пониженной пластичностью. Упрочнение магниевых сплавов особенно заметно возрастает при динамической деформации. Заметное разупрочнение сплавов, снижение величины сопротивления деформации и повышение пластичности достигаются в зависимости от состава сплава при температуре конца деформации 300—325°. [c.219]

Газонасыщенность металла может быть снижена путем подбора наиболее эффективных раскислителей (углерода, титана, алюминия, циркония и др.) при выплавке молибдена в вакуумных печах [85]. Поэтому на практике часто образование трещин при обработке давлением наблюдается в недостаточно раскисленном молибдене и его сплавах. Присутствие кислорода уменьшает силу сцепления между отдельными кристаллитами. Излом слабо раскисленного молибдена происходит, как правило, по границам зерен, в то время как при разрушении хорошо раскисленного молибдена обычно транскристаллический. Более поздними работами [86] было установлено, что содержание кислорода даже в пределах 0,0001 — 0,0005% влияет на пластичность и свойства молибдена, причем при содержании кислорода 0,0005% вид излома всегда транскристаллический [86]. Причиной хрупкости молибдена в этом случае является присутствие субмикроскопических пленок окислов на границах отдельных зерен. В этой работе указывается, что горячая обработка давлением молибденовых сплавов, полученных дуговой выплавкой, производится в интервале температур 1800—1850°. [c.293]

Если в результате процесса рекристаллизации перестройка кристаллической решетки успевает произойти в самом процессе тепловой обработки металла или завершается вскоре после ее окончания, то такая обработка называется горячей обработкой давлением. Горячая обработка металлов и сплавов ведется обычно при температурах, равных 0,6—0,8 от абсолютной температуры плавления. При такой температуре процессы рекристаллизации протекают очень быстро. Таким образом, обработка металлов давлением при температурах ниже температуры рекристаллизации называется холодной обработкой. В результате обработки после деформирования сохраняется искаженная кристаллическая решетка, т. е. имеет место наклеп металла. Поэтому следует иметь в виду, что, например для вольфрама, плавящегося при температуре 3410° С, обработка давлением даже при температуре 1000° С будет холодной , так как при этом его рекристаллизация еще не происходит и сохраняется наклеп, а деформация свинца при комнатной температуре является горячей , так как свинец плавится при абсолютной температуре 600° К- Так как 0,4 от абсолютной температуры плавления свинца будет составлять температура 240° К, при комнатной температуре 20° С (293° К) процессы рекристаллизации пройдут полностью. Следовательно, по шкале абсолютных температур указанная обработка будет горячей, так как происходит выше 0,4 от абсолютной температуры плавления свинца. [c.184]

Р а с т е г а е в М. В., Некоторые вопросы горячей обработки давлением жаропрочных сплавов, Вестник машиностроения № 10, 1958. [c.127]

Изменение технологических свойств в сопоставлении с диаграммой состояния (рис. 424) показывает, что сплавы с содержанием компонента меньше предела растворимости при высокой температуре обладают наибольшей пластичностью и наименьшей прочностью ири высокой температуре, следовательно, хорошо подвергаются горячей обработке давлением. [c.580]

Максимальную температуру нагрева, т. е. температуру начала горячей обработки давлением, следует назначать такой, чтобы не было пережога и перегрева. В процессе обработки нагретый металл обычно остывает, соприкасаясь с более холодным инструментом и окружающей средой. Заканчивать горячую обработку давлением следует также при вполне определенной температуре, ниже которой пластичность вследствие упрочнения (рекристаллизация не успевает произойти) падает и в изделии возможно образование трещин. Но при высоких температурах заканчивать деформирование нецелесообразно (особенно для сплавов, не имеющих фазовых превращений). В этом случае после деформирования зерна успевают вырасти и получается крупнозернистая структура, характеризующаяся низкими механическими свойствами. [c.60]

Влияние холодной и горячей обработки давлением на структуру и свойства металлов и сплавов неодинаково. [c.87]

Кратковременные испытания не характеризуют в полной мере свойство металлов и сплавов при высоких температурах, а дают лишь приближенные представления о их жаропрочности. На основании кратковременных испытаний на растяжение можно получить лишь представление о способности исследуемого материала к горячей обработке давлением (ковке, штамповке, прокатке), а также о поведении материала деталей в начальный период их работы, например, в реактивном двигателе при старте самолета или космического корабля. [c.105]

Область применения сплава АК8. Высоконагруженные штампованные детали конструкций. Трудности, связанные с горячей обработкой давлением, ограничивают применение этого сплава. [c.40]

Горячая обработка давлением сплава МА1 производится в интервале температур 360—470 " С. Температура начала прокатки 450—470° С. Температура прессования 360—410 С. Не подвергается упрочняющей закалке. [c.127]

Технологические данные сплава МА5. Температура литья слитков 700—720° С. Пластичность в интервале температур горячей обработки пониженная. Горячая обработка давлением сплава A lAS производится в интервале температур 300—400° С. Температура прессования 300—360 С. [c.131]

Горячая обработка давлением сплава MAS производится в интервале температур 400—520 С. Температура начала прокатки 490—510 С. Температура прессования 400—440 С. Термической обработкой сплав МА8 не упрочняется. [c.132]

Наряду с освоением обработки давлением жаропрочных сплавов и тугоплавких металлов внедрялась плоскостная горячая нЕтамновка крупногабаритных деталей тина панелей из алюминиевых сплавов длиной 7—8 м и более. Технология их обработки развивалась по двум направлениям по методу обычной и секционной штамповки на гидравлических прессах и методу прессования на горизонтальных гидравлических прессах плоских заготовок и трубных заготовок с оребрением и носледуюш,ей их разверткой в плоскую деталь. [c.111]

Ковкие сплавы поддаются как холодной, так и горячей обработке давлением. Горячая обработка давлением высокопрочных сплавов производится в пнтервале температур 788—802°, а сплавов с высокой электропроводностью — в интервале температур 900—927°. Как и другие сплавы на основе меди, бериллиевую бронзу можно прокатывать на холоду, хотя она обладает более высокой прочностью по сравнению с большипством из них. Поскольку бернллневая бронза может упрочняться в результате старения, ее холодная обработка не преследует цели повышения твердости, как у других сплавов на основе меди, что позволяет пмучать одинаковую величину зерен во всем объеме сплава. Несмотря на то что бериллиевые бронзы с трудом поддаются резанию, их можно обрабатывать этим способом, подобно другим медным сплавам. [c.71]

Порошковая технология Газофазное осаждение и ком-пактирование (метод Глейтера). Обычное прессование и спекание. Электроразрядное спекание. Горячая обработка давлением (горячее прессование, ковка, экструзия) Металлы, сплавы, соединения [c.17]

Магниевые сплавы так же, как и алюминиевые, разделяются на деформируемые и литейные. В настоящее время возрос ассортимент деформируемых сплавов, применяемых в промышленности главным образом в виде фасонных штамповок, профилей, труб и пр. Обработку давлением магниевых сплавов ведут преимущественно в горячем состоянии при температурах 225—400° С. Здесь находят применение следующие марки МА1, МА2, МАЗ, МА8, МА9, ВМ17, ВМ65-1 (ГОСТ 14957—69). [c.163]

Особенности ковки медных спла-вов. Незначительные деформации до 30%, которые могут применяться при ковке латуни Л59 свободной осадкой практически недостаточны для обработки латуней в серийном производстве свободной ковкой. Поэтому при холодной и горячей обработке давлением медных сплавов избегают такого напряженно-деформированного состояния. [c.154]

Интересно отметить, что склонность к наводороживанию сплавов ВТИ, ВТ16, ВТ15 при травлении увеличивается с повышением температуры горячей деформации или температуры нагрева под термическую обработку [310]. Если вести обработку давление. титановых сплавов при оптимальной температуре, то можно полностью устранить или значительно уменьнинь их наводороживание при последующем травлении. [c.293]

Это влияние выражается в том, что при малой скорости механизм деформирования в большинстве случаев горячий или близкий к горячему, в то время как при высоких скоростях и особенно при динамическом деформировании обработка давлением сопровождается механическим упрочнением, величина которого определяется температурой и степенью деформации. Поэтому в реальных условиях обработки металлов давлением применение меньших скоростей деформирования в пределах 0,1—2,5 м1век всегда повышает пластичность и снижает сопротивление деформир<)ван,ию. Это является основанием для дальнейшего более широкого применения малых скоростей (прессов, ковочных машин) для обработки давлением жаропрочных сплавов. [c.96]

При более высоких температурах 1050—1150°, при которых обычно производится горячая обработка давлением высоколегированных сплавов типа ЭИ437, интервалы критических деформаций практически при различных скоростях одинаковы. В районе этик температур механизм деформирования у таких металлических материалов соответствует горячему, и на ход пластического деформирования влияния скорости не обнаруживается. [c.119]

Интервалы температур горячей обработки давлением магкиевых сплавов [c.220]

В соответствии с этим сплавы на титановой основе, как правило, обладают ограниченной технологической пластичностью при низких температурах и очень большой пластичностью при вьгсоки.х температурах. Поэтому обработка давлением титановых сплавов должна производиться в основном в горячем состоянии в интервале температур от 1200 до 700°. В некоторых случаях обработка давлением титановых сплавов (при прокатк е тонких сечений и при листовой штамповке) должна производиться с подогревом на невысокие температуры, порядка 500—600°. Холодная деформация титановых сплавов может применяться при отделочных операциях прокатки, или листовой штамповки, с применением небольших степеней деформации. [c.239]

Эффективность применения обработки давлением для ускорения растворения избыточных фаз определяется характером изменения структуры лри пластической деформации. Структура разных сплавов по-разному меняется при пластической деформации в зависимости от природы избыточной фазы, а также соотношения механических свойств ее и матрицы. Так, например, в алюминиевом сплаве типа В95 при горячей прокатке Г-фаза (А12Мдзгпз) сильно измельчается и вытягивается в тонкие строчки, расстояние между которыми- уменьшается с увеличением степени обжатия. Поэтому горячая обработка давлением этого сплава резко ускоряет растворение избыточной фазы и тем сильнее, чем больше степень деформации (рис. 8). В сплаве же алюминия с 4,5% Си горячая и холодная прокатка очень слабо влияет иа размер частиц СиЛЬ и расстояние между ними. Поэтому даже большие обжатия слитков этого сплава мало изменяют время растворения частиц соединения СиЛ12. [c.26]

Каждый металл и сплав имеет свой строго определенный температурный интервал горячей обработки давлением. Например, алюминиевый сплав АК4 470—350 °С медный сплав БрАЖМц 900—750 °С титановый сплав ВТ8 1100—900 "С. Для углеродистых сталей температурный интервал нагрева можно определить по диаграмме состояния (см. разд. 1) в зависимости от содержания углерода. Например, для стали 45 температурный интервал 1200—750 °С, а для стали УЮ 1100—850 °С. [c.60]

Существеным при этом является температура плавления избь[-точной фазы. Она должна быть более высокой, чем пгемпература плавления основного твердого раствора. Разрушение скелета или сетки избыточной фазы при горячей обработке давлением, а также образование изолированных частиц этой фазы приводит к понижению жаропрочности литых сплавов. Из рассмотренного следует, что создание жаропрочных материалов сводится к тому, чтобы тем или иным путем уменьшить величину и скорость разупрочнения сталей и сплавов при повышении температуры. Это достигается путем комплексного легирования сплавов тугоплавкими металлами с получением отливок с заданной кристаллической структурой. [c.48]

Горячая обработка давлением сплава МА2 производится в интервале температур 240—470" С. Температура начала прокатки 440—470 0. Температура лрессования 300—360 С. [c.128]

Пластичность листов при изгибе не так хороша, как у сплавов а — р, и значительно хуже, чем у р-сплавов. Лля горячей обработки давлением требуется ббль-шая мощность, чем для сплавов а — В [c.370]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...