Обработка давлением горячая сплавов жаропрочных

Горячая обработка давлением окалиностойких и жаропрочных сплавов имеет ряд особенностей. [c.226]

Кратковременные испытания не характеризуют в полной мере свойство металлов и сплавов при высоких температурах, а дают лишь приближенные представления о их жаропрочности. На основании кратковременных испытаний на растяжение можно получить лишь представление о способности исследуемого материала к горячей обработке давлением (ковке, штамповке, прокатке), а также о поведении материала деталей в начальный период их работы, например, в реактивном двигателе при старте самолета или космического корабля. [c.105]

Требования реактивной и ракетной техники положили начало интенсивному внедрению в 1947—1951 гг. жаропрочных сплавов на никелевой основе. Усложнение степени легирования этих сплавов присадкой титана, алюминия и дополнительно вольфрамом, молибденом, бором, кобальтом и другими элементами перевело исследуемые сплавы в категорию трудно обрабатываемых давлением. Было установлено, что их сопротивление при средней температуре горячей обработки давлением в 1000° примерно в 5—8 раз выше по сравнению с обычными конструкционными сталями. [c.110]

Вредное влияние РЬ, Sb, Sn и других элементов сказывается на жаропрочности сплавов не только в интервале рабочих температур (600—900° С), но и более высоких температур, что отрицательно проявляется при горячей обработке давлением сплавов [26]. [c.183]

Жаропрочные и эксплуатационные свойства сплавов в значительной степени зависят от технологии их производства, чистоты применяемых шихтовых материалов, методов выплавки, условий разливки и кристаллизации, технологии горячей обработки давлением, механической и термической и химико-термической обработки, [c.225]

Рис. 75. Влияние методов плавки иа технологическую пластичность жаропрочных сплавов при температурах горячей обработки давлением

Технология горячей обработки давлением жаропрочных сталей и сплавов [c.227]

Возможность штамповки некоторых высоколегированных сталей и сплавов на основе цветных металлов (например, жаропрочные стали, титановые сплавы и др.) существенно ограничивается из-за высокого сопротивления деформированию, низкой пластичности и узкого температурного интервала обработки давлением, Для получения поковок из подобных материалов часто применяют изотермическую штамповку. При этом способе горячее деформирование заготовки осуществляется в изотермических условиях, когда штампы и окружающее их рабочее пространство нагреты до температуры, близкой к температуре деформации сплава. Например, при штамповке в штампах из жаропрочного сплава ЖС6-К температура нагрева инструмента и рабочей зоны составляет до 900 °С. Нагрев обеспечивается индукторами, встроенными в рабочем пространстве пресса. [c.427]

Прокатку, прессование, ковку и штамповку жаропрочных сталей и сплавов начинают с температур 1100— 1220° С. Закаливают, нормализуют жаропрочные стали при 850—1050° С, никелевые сплавы — при 1050—1220° С. Для уменьшения вредного влияния воздуха жаропрочные сплавы перед штамповкой и при термообработке нагревают в контролируемых атмосферах. Ответственные детали подвергают термообработке в вакууме. Сравнительно низкая пластичность и большое сопротивление никелевых жаропрочных сплавов обработке давлением вынуждает производить штамповку в узком интервале температур (100—150° С) и в несколько переходов. Для горячей обработки давлением жаропрочных сплавов требуются эффективные высокотемпературные смазки. [c.215]

Температура горячей обработки давлением и допустимые обжатия некоторых жаропрочных старых и новых сталей и сплавов [c.42]

Ковочные сплавы. В эту группу входят алюминиевые сплавы, из которых изготавливают детали методами горячей обработки давлением — ковкой, штамповкой и т. д. Сплавы обозначаются буквами АК и цифрой, обозначающей просто номер сплава АК1, АК5 и т. д. Состав и свойства приведены в ГОСТ 4784—65. Рассмотрим применение этих сплавов в зависимости от температурных условий работы до 100° С используют сплавы АК1, АК5, АК6, АК8 примерно до 300° С — сплавы АКЗ и АК4, которые называют жаропрочными. По составу первая группа сплавов близка к дуралюминам, в состав второй группы сплавов дополнительно входят никель и титан, например АК4 (1,9—2,5% Си 1,4—1,8% Mg 0,8—1,3% № [c.278]

Особенностью горячей обработки давлением тугоплавких металлов и сплавов является высокая температура обработки (2400—1400° С). При средней температуре начала горячей обработки конструкционной стали и жаропрочных сплавов 1200° С температура нагрева тугоплавких сплавов выше на 1200—200° С. [c.216]

Сохранить теплоту нагретой заготовки особенно важно при горячем деформировании высоколегированных сталей и сплавов, которые все шире применяют в современном машиностроении. Титановые сплавы, жаропрочные сплавы на основе никеля и многие высоколегированные стали характеризуются весьма узким температурным интервалом деформирования и пониженным по сравнению с традиционными конструкционными материалами запасом пластичности, что затрудняет, а в ряде случаев делает невозможным получение высококачественных и экономичных поковок обычными способами горячей обработки давлением. [c.4]

Широкое применение получают металлокерамические материалы из титана, нержавеющих сталей, молибдена и других металлов и сплавов. Материалы типа САП (спеченная алюминиевая пудра, пронизанная пленками собственного окисла) обладают высокой прочностью при удовлетворительной пластичности, низким пределом ползучести при температурах, приближающихся к температуре плавления алюминия, высокой коррозионной стойкостью в морской воде и других средах (см. табл. 1, гл. II). Применяют также САС — спеченные алюминиевые сплавы из них получают обработкой давлением различные полуфабрикаты, характеризующиеся рядом полезных свойств высокой длительной жаропрочностью при t < 500° С, высокой коррозионной стойкостью и пластичностью в горячем состоянии. [c.55]

Температура горячей обработки давлением и допустимые деформации жаропрочных сплавов [c.84]

Таким образом, температура начала горячей обработки давлением высоколегированных сталей и сплавов, в зависимости от химического состава и других перечисленных факторов, находится в пределах 1120—1220° отсюда следует, что температура начала обработки этих сплавов мало отличается от температур, применяемых для обработки обычных конструкционных сталей. У многих жаропрочных сталей и сплавов температура начала обработки ниже (1180°), чем у конструкционных сталей. [c.86]

Приведенные кривые течения показывают, что упрочнение и разупрочнение жаропрочных сплавов в процессе горячей обработки давлением в значительной мере определяются скоростью и величиной деформации. [c.95]

В случае же гетерогенных структур при выделении фаз в виде замкнутых скелетов, блоков и игл, залегающих между кристаллитами или внутри кристаллитов твердого раствора, которые характерны для высоколегированных сплавов, например, жаропрочных, пластичность настолько резко понижается, что в большинстве случаев при горячей обработке давлением возникает хрупкое состояние сплавов вследствие крайне высокой твердости и хрупкости этих фаз (фиг. 89). [c.139]

Р а с т е г а е в М. В., Некоторые вопросы горячей обработки давлением жаропрочных сплавов, Вестник машиностроения № 10, 1958. [c.127]

Схема всестороннего сжатия металла при прессовании приводит к значительным давлениям, действующим на инструмент. Поэтому инструмент для прессования работает в исключительно тяжелых условиях, испытывая кроме действия больших давлений действие высоких температур. Износ инструмента особенно велик при прессовании сталей и других труднодеформируемых сплавов из-за высоких сопротивления деформированию и температуры горячей обработки. Инструмент для прессования изготовляют из высококачественных инструментальных сталей и жаропрочных сплавов. Износ инструмента уменьшают применением специальных смазочных материалов например, при прессовании труднодеформируемых сталей и сплавов используют смазочные шайбы, укладываемые на матрицу под заготовку, изготовленные из крупки доменного шлака, связанной жидким стеклом. Основным оборудованием для прессования являются вертикальные или горизонтальные гидравлические прессы. [c.75]

Повышение Технологической пластичности Ё ряде случаев облегчило горячую обработку давлением трудноде рмируемых жаропрочных сплавов. Например, за рубежом переплавными методами выплавляются сплавы Нимоник-100, Веспаллой, Юди-мет-50б, М-252 и Др. [c.169]

Существеным при этом является температура плавления избь[-точной фазы. Она должна быть более высокой, чем пгемпература плавления основного твердого раствора. Разрушение скелета или сетки избыточной фазы при горячей обработке давлением, а также образование изолированных частиц этой фазы приводит к понижению жаропрочности литых сплавов. Из рассмотренного следует, что создание жаропрочных материалов сводится к тому, чтобы тем или иным путем уменьшить величину и скорость разупрочнения сталей и сплавов при повышении температуры. Это достигается путем комплексного легирования сплавов тугоплавкими металлами с получением отливок с заданной кристаллической структурой. [c.48]

Наряду с освоением обработки давлением жаропрочных сплавов и тугоплавких металлов внедрялась плоскостная горячая нЕтамновка крупногабаритных деталей тина панелей из алюминиевых сплавов длиной 7—8 м и более. Технология их обработки развивалась по двум направлениям по методу обычной и секционной штамповки на гидравлических прессах и методу прессования на горизонтальных гидравлических прессах плоских заготовок и трубных заготовок с оребрением и носледуюш,ей их разверткой в плоскую деталь. [c.111]

Поэтому горячую обработку давлением следует проводить в строго определенном температурном интервале и при соблюдении соответствующих степеней деформации. Чем сложнее состав л- аропрочиого сплава, тем меньше допустимые степени обжатия Поэтому жаропрочные сплавы по технологической пластичности подраздолякп на высокопластичные, сплавы средней пластичности и труднодеформируемые сплавы. [c.226]

Если нецвсредственно после деформации металла или сплава в горячем евстоянии охлаждение производить очень быстро, то удается зафиксировать структуру пере-кристаллизованного или частично перекристаллизованного сплава, который имеет зерно с внутренней фрагментацией и полигонизацией, а также иное состояние границ зерен (зубчатое строение). Если сплав в этом состоянии подвергнуть только старению, исключив общепринятую высокотемпературную закалку на твердый раствор, то он будет обладать более высокими механическими свойствами при комнатной и повышенных температурах, но худшей жаропрочностью при высоких температурах. Такого рода комплекс операций называют высокотемпературной термомеханической обработкой. Сплав, имеющий структуру нерекристаллизованного аустенита, зафиксированного после горячей обработки давлением путем быстрого охлаждения, и подвергнутый старению, имеет лучшее сочетание прочности, пластичности, ударной вязкости и сопротивления усталости [35, 36]. [c.228]

По химическому составу коррозионно-стойкие суперсплавы - это системы на никелевой основе с 20 % Сг, значительным количеством Мо и/или W и незначительным - А1 и Ti, поскольку высокотемпературная прочность для этих сплавов — не первоочередное требование. Снижать содержание элементов, образующих у -фазу, необходимо, чтобы облегчить сваривание плит, листов и различных турбинных деталей, изготовленных теми же высококачественными методами выплавки и горячей обработки давлением, что и детали из жаропрочных сллавов с высоким содержанием зг -фазы. Присутствие Мо и/или W дает некоторое твердорастворное упрочнение и значительно повышает стойкость против "влажной" коррозии в срезах более разнообразных, чем в присутствии одного только Сг. Примером промышленных сплавов такого рода являются Hasteloy В-2 (28 % Мо), Hasteloy [c.38]

Жаропрочность сплавов значительно повышается при использовании более чистых шихтовых материалов, совершенствовании методов горячей обработки, устранении на поверхности изделий обедненного (обезлегированного) слоя, образующегося при высокотемпературном нагреве перед обработкой давлением и при термообработке. [c.214]

Горячую обработку давлением слитков многокомпонентных меднохромовых жаропрочных сплавов (см. табл. 50) осуш,еств-ляют при 950—900° С. Эти сплавы поставляют в виде прутков, поковок и штамповок, а также отливок. [c.146]

Деформируемые жаропрочные титановые сплавы ВТЗ-1, ВТ8, ВТ9 и ВТ18. Первые три сплава имеют двухфазную (а Р) - структуру, а сплав ВТ18 имеет в основе однофазную -структуру. Более высокой жаропрочностью обладают сплавы ВТ9 и ВТ18. Сплав ВТЗ-1 наиболее распространен, применяется главным образом для деталей компрессоров реактивных двигателей. Для деталей, работающих при температуре выше 400° С, предпочтительно применять сплав ВТ8, обладающий более высокой прочностью и термической стабильностью, чем сплав ВТЗ-1. Сплавы ВТЗ-1 и ВТ8 имеют удовлетворительную пластичность при горячей обработке давлением. [c.30]

Это влияние выражается в том, что при малой скорости механизм деформирования в большинстве случаев горячий или близкий к горячему, в то время как при высоких скоростях и особенно при динамическом деформировании обработка давлением сопровождается механическим упрочнением, величина которого определяется температурой и степенью деформации. Поэтому в реальных условиях обработки металлов давлением применение меньших скоростей деформирования в пределах 0,1—2,5 м1век всегда повышает пластичность и снижает сопротивление деформир<)ван,ию. Это является основанием для дальнейшего более широкого применения малых скоростей (прессов, ковочных машин) для обработки давлением жаропрочных сплавов. [c.96]

Здесь прежде всего необходимо учитывать, что степень упрочнения или возрастание сопротивления деформации с понижением температуры у высоколегированных сплавов значительно выше, чем у обычных конструкционных сталей. Это указывает на совершенно различный механизм деформирования в области высоких температур у малолегированных сталей и высоколегированных сплавов. Так, например, механизм деформирования при горячей обработке давлением конструкционных сталей даже при температуре 850° соответствует горячему механизму, в то время как у высоколегированных сплавов значительное упрочнение и смешанный механизм деформирования имеют место уже в интервале температур 900—950°. Поскольку высоколегированные сплавы подвергаются значительному упрочнению в процессе обработки давлением, то деформация их в условиях механизма горячего деформирования возможна только при применении высоких температур конца обработки. Поэтому для особо высоколегированных сплавов температура конца деформации должна применяться, как уже указывалось, не ниже 1050—1100°. Большее упрочнение высоколегированных сплавов объясняется высокой температурой начала рекристаллизации и малой скоростью рекристаллизации при горячей пластической деформации. Это следует из того, что высоколегированные жаропрочные сплавы на никелевой основе имеют температуру начала рекристаллизации, в среднем равную 1000°. [c.146]

Жаропрочный сплав ВМ17 системы Mg—Се предназначен для изготовления штампованных деталей, рабочая температура которых не превышает ЗОО—350°. При низких температурах (до 200°) сплав ВМ17 имеет малую пластичность, при температуре выше 300° пластичность сплава существенно возрастает. Сплав хорошо обрабатывается давлением на молоте и прессе. При обработке на молоте сплав допускает обжатие порядка 60—70% и на прессе около 80—90% (фиг. 128, е). При обработке сплава на прессе температуру начала ковки следует принять 480° и температуру конца 390°, в случае горячей обработки на молоте — соответственно 450 и 390°. Сплав ВМ17 не подвергается упрочняющей термической обработке. Приведенные температурные режимы обработки давлением способствуют получению механических свойств, удовлетворяющих техническим требованиям. [c.199]

Эмпирические формулы для определения сопротивления деформации углеродистых и легированных сталей и жаропрочных сплавов при горячей обработке давлением получены на оонове метода термомеханичеокихкоэф-фишиентов. Этот метод дает возможность расчленить многозначную функциональную зависимость а (t, е, и) на ряд зависимостей между тремя переменными kt (О, fe,, (е) и ки (и). [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...