ХРОМОМ Вязкость ударная

Рис. 19. Влияние хрома на ударную вязкость (по Шарпи) железохромистых сталей, выплавленных на чистых материалах в вакууме

Сопротивление разрушению мало меняется с увеличением скорости деформации в этих случаях благодаря более интенсивному упрочнению диаграмма пластической деформации достигнет уровня сопротивления разрушению при меньшей пластической деформации и будет наблюдаться уменьшение вязкости (ударно-хрупкие металлы), к которым относятся Fe-a, Zn, многие сплавы на основе этих металлов, хром и его сплавы и др. [c.163]

Большинство легирующих элементов, упрочняя феррит и мало влияя на пластичность, снижают его ударную вязкость (за исключением никеля). При содержании до 1% марганец и хром повышают ударную вязкость. Свыше этого содержания ударная вязкость снижается, достигая уровня нелегированного феррита при 3% Сг и 1,5% Мп. [c.52]

Сера и фосфор — вредные примеси. Сера способствует образованию трещин, а фосфор — резкому снижению ударной вязкости стали. Хром увеличивает прочность, прокаливаемость, сопротивление ползучести без снижения пластичности. При содержании хрома свыше 12 % сталь становится коррозионно-стойкой в атмосфере и во многих других промышленных средах. Никель — повышает прочность, пластичность, ударную вязкость и прокаливаемость, снижает температуру перехода в хрупкое состояние. Молибден делает аустенитную сталь более жаропрочной и коррозионно-стойкой в ряде высокоагрессивных сред. Титан и ниобий увеличивают прочность и жаропрочность сталей, а вольфрам— жаропрочность высоколегированных сталей. [c.223]

Зонная очистка нелегированного хрома и хрома с добавками РЗМ приводит к уменьшению содержания примесей и шлаковых включений, содержащих оксиды РЗМ прочность, твердость, температура перехода к хрупкости понижаются, пластичность и ударная вязкость увеличиваются (табл. 44). [c.118]

Если хрома более 0,68%, сталь имеет игольчатую струк-туру [41]. Именно в этих пределах можно вводить хром в состав конструкционных сталей, не опасаясь значительного ухудшения их ударной вязкости и повышения порога хладноломкости. [c.41]

Разрушение образовавшихся узлов схватывания металла при динамической нагрузке происходит по твердому, прочному хрому, а не по менее прочному, но вязкому металлу втулок главных шатунов, так как хром имеет значительно меньшую ударную вязкость. [c.104]

Рис. 13. Зависимость ударной вязкости хромистых сталей от содержания хрома и углерода при 20° С

Мягкое железо, железоуглеродистые стали, а также низколегированные стали при температурах ниже —(20- -45° С) становятся очень хрупкими вследствие резкого падения ударной вязкости (хладноломкости). Для хромистых нержавеющи.к сталей с повышением содержания хрома порог хладноломкости смещается в сторону пониженных температур (ниже О" С). [c.231]

Хромоникелевые стали аустенитного типа после закалки на -твердый раствор с понижением температуры сильно упрочняются при сравнительно небольшом уменьшении пластичности н ударной вязкости. После закалки и старения при 538—650° С некоторые из них с понижением температуры в значительной степени охрупчиваются, что связано с обеднением твердого раствора углеродом и хромом по местам образования карбидов при старении, т. е. с понижением стабильности аустенита. [c.232]

При сопоставлении сплавов этой группы со сплавом группы I можно отметить следующее при одинаковом содержании в них углерода и хрома введение бора несколько повышает твердость и износостойкость (определенную на машине Х4-Б) и заметно снижает ударную вязкость. Последнее видно из сравнения данных табл. 2 для материалов № 30, 31, 33 и 36, содержащих от 0,35 до 0,49% В, и материалов № 8, 7, 13 и 18, не содержащих бора. У сплавов с бором ударная вязкость ниже, чем у материалов без бора, в 3—8 раз. [c.42]

Отпуск чугуна, легированного хромом и никелем, в пределах 500—550° С приводит к отпускной хрупкости и снижает их ударную вязкость. [c.51]

Растворение легирующих элементов в феррите приводит к упрочнению стали без термической обработки. При этом твердость и временное сопротивление возрастают, а ударная вязкость обычно снижается. Только хром в количестве до 1% и никель повышают ударную вязкость феррита. Никель оказывает наиболее эффективное действие одновременно с упрочнением феррита он резко повышает его ударную вязкость при комнатных и особенно при минусовых температурах. [c.49]

Хром и никель. Хромоникелевые стали являются наиболее распространенными из всех легированных сталей, применяемых для производства фасонного литья. Совместное влияние Ni и Сг позволяет получать сложные по форме и массивные стальные отливки, отличающиеся весьма высокой прочностью при сохранении высокой пластичности и ударной вязкости. [c.30]

Хром и никель в сочетании дают возможность получать из легированных сталей массивные отливки сложной конфигурации с повышенной прочностью при сохранении высокой пластичности и ударной вязкости. [c.115]

В зависимости от нормируемых показателей (изгиб в холодном состоянии и предел текучести для группы А содержание хрома, никеля и меди для группы Б предел текучести и ударная вязкость для группы В) сталь каждой группы подразделяется на категории, указанные в ГОСТ 380—71. [c.33]

Хромистые стали используют для изделий, работающих при высокой температуре, потому что хром повышает высокотемпературные свойства. Стали, содержащие заметное количество хрома, имеют ограниченную ударную вязкость при низкой температуре, поэтому добавки хрома > 1 % могут стать проблемой. [c.50]

В зависимости от соотнощения общего количества карбидообразующих элементов, содержащихся в стали при данном содержании хрома и углерода, может быть то или иное количество свободного S-феррита. Количество, форма и распределение последнего отражаются на ударной вязкости стали, особенно, если карбидные образования располагаются по границам зерен. На свойствах жаропрочности наличие б-феррита не отражается. [c.200]

Тепловая хрупкость заключается в значительном снижении ударной вязкости при длительной работе стали в интервале температур 400—600° при почти неизменном уровне других механических свойств. Понижение ударной вязкости металла, длительно работавшего в интервале указанных температур, проявляется при комнатной температуре и может привести к хрупкому излому поверхностей нагрева котлоагрегата (например, труб пароперегревателя). при их ремонте. Тепловой хрупкости особенно подвержены низколегированные хромоникелевые стали с содержанием 0,5—1,5% хрома и 1—4% никеля. Добавлением в сталь молибдена (0,2— 0,5%) тепловая хрупкость уменьшается. [c.3]

Влияние хрома. Хром может присутствовать в стали как в виде карбида (при достаточном количестве углерода), так и в виде твердого раствора в феррите, особенно при наличии в стали элементов, обладающих большим сродством к углероду. Хром повышает пределы прочности, текучести и ползучести и незначительно понижает относительное удлинение и ударную вязкость. [c.18]

Легирование стали N тормозит рост зерна при высоких температурах, однако без существенного увеличения ударной вязкости. N принято вводить в сталь в количестве 1/75-1/100 от содержания Сг, так как в этом случае зерно измельчается в литом состоянии за счет модифицирующего действия нитридов хрома. Ограничение роста зерна при высоких температурах в деформированной стали связано с образованием аустенита по границам зерен феррита. Для этого в сталь вводят 1-2 % Ni. N в системе Fe- r, подобно С, смещает границу у - фазы в сторону более высокого содержания Сг. Как N, так и С имеют малые атомные радиусы и образуют твердые растворы внедрения. Их растворимость в феррите ниже, чем в аустените, вследствие чего в высокохромистых сталях присутствуют, как правило, карбиды и нитриды Сг. Легирование стали Х28, содержащей N, 1,5 % Ni повышает ее прочность и особенно ударную вязкость, значения которой тем больше, чем значительнее суммарное содержание N и Ni. Однако высокая ударная вязкость сохраняется только при условии проведения предварительной закалки стали с относительно невысоких температур. В случае высокотемпературных закалки и отпуска (при 700 - 800 °С) ударная вязкость резко снижается. [c.19]

НОЙ пластичности за исключением сплавов, легированных хромом и железом. Введение этих элементов вызывает также существенное снижение величины ударной вязкости, тогда как легирование молибденом и марганцем незначительно меняет ее величину, а добавление ванадия приводит даже к некоторому повышению. Таким образом, для дополнительного повышения прочности а-сплавов с основой Ti—А1, Ti—А1—Sn или Ti—А1—Zr [c.54]

Хромой икелевольфрамованадиевая сталь улучшаемая — Вязкость ударная при отрицательных температурах 392 [c.495]

При металлографическом исследовании выяснилось что большая часть содержавшегося в металле шва б-феррита превратилась в хрупкую o -фазу Fe r (фото 9.100). В состоянии непосредственно после сварки металл шва X8 rNiWVNbl8.8 содержит около 10% (объемн.) феррита. В нем особенно быстро выпадает о-фаза, образующаяся при 600—900° С в сталях, содержащих большое количество хрома. Поэтому ударная вязкость металла шва при комнатной температуре снизилась до 1,5 кгс/см -. В чисто аустеиитном металле шва (и в деформированном металле) ст-фаза выделяется значительно медленнее. [c.274]

Фиг. 19- Влияние температуры испытания и содержания хрома на ударную вязкость высокохромистого наплЕВленного металла

На рис. 280 показаны изменения свойств феррита (твердость, ударная вязкость) при растворении в нем различных элементов. Как видно из диаграмм, хром, молибден, вольфрам упрочняют феррит меньше, чем никель, кремний и марганец. Молибден, вольфрам, а также марганец и кремний (при иали- [c.349]

Было установлено, что основной металл разрушенной трубы по химическому составу соответствовал техническим условиям, однако имел пониженную ударную вязкость (при 0°С — 4,05 кгм/см , а при минус 40°С — 3,3 кгм/см , тогда как техническими условиями регламентируются значения не менее 8 и 3,5 кгм/см соответственно). Металл продольных заводских швов по химическому составу также соответствовал требованиям технических условий, а по механическим свойствам (особенно металл ремонтных швов) имел недопустимо высокое временное сопротивление разрыву (до 750 МПа при максимально допустимых по техническим условиям 690 МПа) и низкую пластичность (относительное удлинение для ремонтных швов составляло 2,9% при минимально допустимых 18%, а ударная вязкость при температурах 0 и минус 40°С — 1,45 и 0,69 кгм/см соответственно. В заводских продольных швах имелось много микропор и мелких шлаковых включений, являющихся источниками зарождения микротрещин, величина которых, однако, соответствовала техническим условиям. Металл поперечного монтажного шва содержал хрома на 0,18% больше верхнего допустимого предела и имел неудовлетворительные характеристики пластичности (ударная вязкость при температуре 0°С — 4,96 кгм/см а при минус 40 С — 1,36 кгм/см ). В связи с повышенной чувствительностью стали 14Г2САФ к перегреву в заводских продольных ремонтных швах и поперечных автоматических монтажных швах присутствовали участки металла с крупными ферритными зернами, а в зоне термического влияния — участки с мартенситной структурой. Эти участки металла имели низкую стойкость к коррозионному растрескиванию. [c.59]

Хром ока.чывает существенное влияние на механические, физические и химические свойства стали. Добавка хрома повышает твердость и прочность, не снижая пластичности стали. Однако увеличение содержания хрома выше 1,0 - 1,5% снижает ударную вязкость, но мало влияет на поперечное сужение и относительное удлинение. Особенно резко хром повышает твердость и прочность мартенсита. Увеличение содержания хрома до 4 -. 5% наиболее резко повышает твердость закаленной стали, в то время как свойства отожженной стали изменяются незначительно. [c.86]

Нержавеющие стали. Основной легирующий элемент нержавеющих сталей — хром, который повышает механические свойства стали и способствует образованию на ее поверхности тонкого слоя окислов, облагораживающего электродный потенциал стали и повышающего ее коррозионную стойкость. Она повышается не монотонно, а скачкообразно. Первый порог коррозионной стойкости достигается при концентрации хрома, равной 12,8 %. При увеличении содержания хрома до 18 или до 25—28 % достигается второй порог коррозионной стойкости и наблюдается дальнейшее повышение коррозионной стойкости стали. Однако повышение содержания хрома приводит к понижению механических свойств стали, особенно ударной вязкости, а также затрудняет сварку, вызывая хрупкость сварного шва. Стали с высоким содержанием хрома после сварки требуют термической обработки. Повышение содержания углерода в нержавеющих сталях понижает их коррозионную стойкость, что связано с уменьшением содержания хрома в твердом растворе вследствие образования карбидов. Поэтому повышение содержания углерода в стали вызывает сдвиг порога коррозионной стойкости в область более высокой концентрации хрома. Понижение содержания углерода ниже 0,02% делает сталь стойкой против карбидообразо-вания. [c.31]

В стали алюминий усиливает склонность к образованию черного излома. В углеродистой или молибденовой стали уже вследствие сильного раскисления стали алюминием значительно усиливается склонность к графитообразопанин) при длительном нагреве в районе температур 450—650° С. Процесс графитообразования можно предотвратить, присаживая хром в количестве 0,5% (или более), а также вводя сильные карбидообразующие элементы, такие, как титан, ванадий, ниобий. Измельчает зерно и уменьшает восприимчивость стали к старению понижает чувствительность стали к хрупкому разрушению, повышает ударную вязкость при низких температурах Повышает температуру мартенситного превращения [c.21]

Ударную вязкость определяли на Хром не обнаружен. образцах размером 5X5X40 мм. [c.112]

Легирование хромом повышает прочностные характеристики стали Г13Л на 5— 20%, снижает характеристики пластичности и ударной вязкости, повышает твердость (с НВ 220 до НВ 255 при 3% Сг), уменьшает склонность к коррозионной усталости (табл. 41). [c.389]

К этой группе (табл. 3) относятся наплавки и наплавочные сплавы, содержащие, кроме углерода и хрома, добавки титана в количестве до 1,4%. Сравнение свойств материалов группы III с материалами группы I, имеющими примерно такое же содержание углерода и хрома, позволяет заключить, что в результате введения титана в количестве от 0,7 до 1,4% 1) значительного повышения твердости не наблюдается 2) износостойкость несколько повышается при всех методах испытания на изнашивание более заметно для материалов, содержащих около 20%i Сг 3) ударная вязкость с введением титана незначительно снижается 4) введение титана измельчает зерно, пе изменяя сугцественио типа структуры. [c.43]

Материалы группы VI (табл. 6) включают наплавки и сплавы, содержащие, кроме углерода и хрома, ванадий и вольфрам в качестве основных легирующих элементов. Наплавка № 83 (УЗХ2ФВ8) обладает, несмотря на наличие в ней 7,5 %i W и 0,4% V, весьма низкой износостойкостью, что объясняется малым содержанием углерода. Материал имеет структуру феррита и перлита, обладает низкой твердостью и соавнительно высокой ударной вязкостью. [c.45]

Отпускная хрупкость (чувствительность к скорости охлаждения при отпуске). Низкая ударная вязкость после отг ска при температуре 400—бОО"" ( (обычно около 525 С) с медленным охлаждением стали хромистой, хромоникелевой, марганцовистой и хромомарганцовистой (содержащих свыше 1 /0 хрома или марганца) Выпадение высо содисперсных карбидов, оксидов, фосфидов и нитридов по границам зёрен при медленном охлаждении с интервала температур отпускной хрупкости или при длительной выдержке при этих температурах Предупреждение дефекта а охлаждение в воде или в масле после отпуска с последующим снятием внутренних напряжений при 300—350 С б) отпуск при температуре ниже 400° С в) применение стали, содержащей 0,3—0,5% Мо или Ti, Nb. Исправлечие дефекта вторичный отпуск при температуре 400—600 " С с охлаждением в воде или масле с последующим снятием внутренних напряжений при 300—350° С [c.578]

Листы ТОЛШ.ИНОЙ от 70 до 160 мм из углеродистой стали марки 22К для сварных котельных барабанов высокого давления поставляются по техническим условиям ТУ 1086-66. Требования по механическим свойствам и химическому составу листов из стали 22К приведены в табл. 4-1. На сталь 22К распространяются те же требования по содержанию случайных примесей — меди и никеля, что и для сталей 15К и 20К. Хрома допускается несколько больше 0,4% против 0,3% в сталях 15К и 20К. Сталь 22К содержит больше кремния и марганца. Поэтому она отличается повышенной прочностью в толстых листах по сравнению со сталями 15К и 20К. Ударная вязкость стали 22К после старения не должна быть ниже 2,5 кГ-м1см . [c.108]

Наблюдается также резкое снижение термостойкости — с 840 до 220 циклов. Жаростойкость сталей возрастает с 4,244 г/см -ч при 10,11% Сг по мере повышения концентрации хрома, достигая 0,24 г/см -ч при 20,29% Сг. Введение углерода повышает твердость сталей на 4—7 ед, HRB, временное сопротивление на 10—15% и снижает пластичность и ударную вязкость вследствие интенсивного карбидообразования. Незначительно снижается также жаростойкость. Пластические свойства, ударная вязкость и термостойкость сталей с азотом заметно выше, чем с углеродом. Совместное легирование сталей углеродом и азотом приводит к повышению твердости, временного сопротивления и снижению пластических свойств. В целом влияние азота и углерода на свойства сталей объясняется повышением стабильности аустенита, расширением аусте-нитной области и смещением начала образования а-фазы в сторону более высоких содержаний хрома. [c.105]

В котельных сталях, являющихся многокомпонентными системами, легирующие элементы находятся в свободном состоянии, в форме интерметаллических соединений с железом илн между собой в виде оксидов, сульфидов и других неметаллических включений, в карбидной фазе, в виде раствора в цементите или самостоятельных соединений с углеродом. Молибден, хром, ванадий растворяются в основных фазах углеродистых сплавов - феррите, аустените, цементите или образуют специальные карбиды. При этом твердость и ударная вязкость феррита возрастают. В процессе эксплуатации происходит интенсивный переход молибдене и хрома из твердого раствора феррита в карбиды. Наибольшая интенсивность перехода молибдена наблюдается при наработках немногим более 2 10 ч. Далее процесс сглаживается. В исходном состоянии в малолегированных сталях содержится от 3 до 8 молибдена. После наработки около 1,5 10 ч его сод жание возрастает до 80%. Разброс значений содержания молибдена по отдельным трубам существенно увеличивается с наработкой времени. Соответственно происходит разупроч-ненне. [c.154]

Испытания. По ЧМТУ 2580-54 трубы подвергаются механическим испытаниям (на растяжение по ГОСТ 1497-42, на ударную вязкость по ГОСТ 1524-42 и на твердость по ОСТ 10241-40 или 10242-40) контрольному химическому анализу капельной пробе на молибден пробе стилоскопом на хром проверке макро- и микроструктуры (на отсутствие структурно-свободного цементита, полосчатость и на загрязненность неметаллическими включениями по ГОСТ 1778-42, на нормальность структуры — факультативно для rpyi6 из молибденовой стали) пробе на сплющивание по ОСТ 1692 — просвет при испытании должен быть доведен до учетверенной толщины стенки, а при отношении s ) >0,13 — до 0,4 [c.64]

Аустенизация данной стали при 975 °С и медленное охлаждение до 650-700 °С приводят к образованию карбидов хрома Сг2зСб по границам зёрен и, как следствие, к снижению ударной вязкости и коррозионной стойкости металла. [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...