Смешение параллельных потоков

Б. Смешение параллельных потоков [c.338]

Так как в условиях смешения параллельных потоков На—постоянная, последнее слагаемое в этом равенстве равно нулю. Введение переменной у Ь дает выражение [c.339]

Указание. Воспользоваться следующей системой уравнений. При параллельном смешении двух потоков однородной жидкости в цилиндрической камере, повышение давления в камере (с учетом потери энергии при смешении) равно по теореме количества движения [c.170]

Соотношение между скоростью и температурой, выраженное формулой (1), не включает в себя задачу о смешении плоских параллельных потоков (в частном случае, когда один из потоков неподвижен,—задачу о крае струи). Для последней расчет по схеме асимптотического слоя дает связь относительных профилей температуры и скорости в виде [c.83]

Таким образом, в случае осесимметричных или параллельных потоков при ранее сформулированных условиях смесеобразование определяется только молекулярной диффузией и не зависит от критерия Рейнольдса. Быстрого смешения в таких условиях ожидать трудно, тем более что при давлении газов Р1 = Рц скорость диффузии [c.72]

На фиг. 240 приведены схемы конденсаторов смешения с параллельным потоком отработавшего пара и воды (фиг. 240, с) и с противотоком (фиг. 240, б). [c.388]

Составим уравнение количества движения. Внешние силы, действуюш ие на боковую поверхность потока со стороны стенок цилиндрической камеры смешения, не дают составляющих, параллельных оси камеры (если не учитывать трения о стенки камеры). Поэтому изменение секундного количества движения потоков в цилиндрической камере смешения равно разности сил давления в граничных сечениях камеры. В общем случае, когда во входном сечении камеры статические давления эжектирующего н эжектируемого газов различны (но постоянны по сечению каждого потока), уравнение количества движения записывается в виде [c.507]

При наличии большого добавка к конденсату химически обработанной воды, обычно более холодной и насыщенной газами, целесообразно либо осуществлять деаэрацию ее в отдельном деаэраторе с последующим смешением уже деаэрированных потоков, либо же равномерно распределять добавочную воду по всем параллельно работающим деаэраторам. Общая тепло- [c.382]

Со стороны основного потока на эту поверхность действует сила давления, параллельная стенке и пропорциональная где г — радиус цилиндра, а р — среднее статическое давление в ядре потока. Пренебрегая испарением, смешением и вязкими силами на граничной поверхности, запишем условие баланса между потоком количества движения впрыскиваемой жидкости, параллельным стенке, и силой давления [c.208]

Плазмотроны с параллельным соединением электрических дуг (рис. 50, в), в отличие от вышерассмотренных, обладают большей стабильностью работы, однако, увеличение мощности плазменного потока в этом случае достигается за счет роста суммарного рабочего тока пропорционально числу плазмотронов. Из-за наличия балластных сопротивлений, необходимых для обеспечения возрастающей вольт-амперной характеристики, рост рабочего тока приводит к ухудшению энергетических характеристик многодугового плазмотрона. Несмотря на это, при таких схемах включения плазмотронов получают сгустки плазмы достаточно большого размера. Так, работа трех плазмотронов на одну цилиндрическую камеру смешения обеспечивает получение плазменного потока с однородными полями температур и скоростей [30]. [c.96]

Указание. Воспользоааться следую цеЯ слсгемо, уравнений. При параллельном смешении двух потоков однородной жидкости в [c.177]

Наибольшего интереса заслуживают встречные прямоточные горелки котла 670П-2 (рис. 4-il2), в которых смешение как таковое отсутствует, так как воздух и газ подаются почти параллельными потоками с близкими скоростями 46 и 47 м1сек. Несмотря на все перечисленные недостатки, полное сгорание все же достигается при а р = 1,10. Можно полагать, что организация смешения в поперечных струях позволила бы довести показатели этих горелок до уровня всех прочих. Наихудший результат (о1кр=1,16) был зафиксирован на котле Бабкок-Верке производительностью 40 г/ч. Прямоточные горелки котла были запроектированы для сжигания технологического газа, подаваемого малым давлением. При этом выходная скорость составляла всего 4 м/сек. Воздух и газ подавались в спутном направлении. Таким образом, смешение в пределах горелки было организовано явно неудовлетворительно. Завершение процесса в объеме ограничивалось относительно большим тепловым напряжением 230 ккал/м Ч, односторонним расположением горелок и низко опущенным котельным пучком. Результативность этой горелки несколько ниже, чем других, однако разница в сумме дополнительных тепловых потерь ХА СЦ по сравнению с лучшими образцами прямоточных горелок не превышает десятых долей процента. 116 [c.116]

Модель смешения газовых потоков используется для описания участков газохода, в которых параллельно по ходу газов расположены существенно различные по свойствам и обогреваемой поверхности участки трактов рабочей среды. Такой участок газохода -представляется схемой с параллельным расположением конвективных теплообменников, которые в пределах участка не связаны между собой, имеют одинатовую температуру газа на входе. Расход газа в каждой из параллельных ветвей соответствует долям расхода топлива hi, Ьг, Ьз, условно приходящимся на каждую из поверхностей и известным по результатам статического расчета. Температура на выходе из участка газохода определяется уравнением смешения (9-6) по температурам за каждым тепло обменником. [c.144]

Собственно, и по формуле Б. Б. Канторовича [94] при этих условиях X = схэ. М. Скалл и Д. Миккельсен [95] также указывают, что в общем случае смесеобразование в осесимметричных или параллельных потоках протекает крайне медленно, причем изменение угла встречи в пределах от о до 45° оказывает очень слабое влияние на процесс смешения даже при различных значениях критерия Рейнольдса. [c.72]

Перемешивание параллельных потоков газа и окислителя улучшается при увеличении их относительной скорости большой эффект на процесс смешения оказывает подача потоков под углом друг к другу условия смесеобразования существенно улучшаются при дроблении смешива [c.82]

Увеличение размеров аппарата вдвое почти удваивает максимальный коэффициент усиления при условии, что все постоянные времени, кроме вре.мени пребывания, остаются без изменений время пребывания в аппарате обычно намного больше остальных инерционностей в системе, и, вероятно, произойдет лишь небольшое уменьшение критической частоты. К сожалению, увеличение размеров аппарата приводит к росту величины запаздывания смешения, что уменьшает возможные преимущества больших аппаратов. Кроме того, использование большого аппарата для того, чтобы обеспечить удовлетворительное затухание переходных процессов, может оказаться дороже, чем применение небольшого аппарата с более точной системой регулирования, в частности состоящей из двух регуляторов. Большую часть реагента можно, например, подавать во входной трубопровод или в небольшой дополнительный аппарат, установленный перед основным главный регулятор при этом регулирует небольшой расход, необходимый для завершения реакции. Применяются также другие схемы, включающие системы каскадного регулирования или параллельные потоки [Л. 11, 12]. [c.460]

Ко второму предельному случаю относят горение неперемешанных систем, когда горючий газ и окислитель раздельно вводят в камеру сгорания параллельными или осесимметричными потоками и с одинаковыми линейными скоростями. В этом случае горение протекает одновременно с процессом смешения горючих газообразных компонентов с окислителем. Очевидно, суммарная скорость сгорания газообразного топлива в таких условиях будет определяться прежде всего скоростью встречи кислорода, входящего в окислитель, с горючими элементами, составляющими топливо, т. е. в конечном счете скоростью диффузии или скоростью смесеобразования. Естественно, что такой предельный случай относят к области диффузионного режима горения. [c.52]

Улучшение работы деаэраторов достигается проведением ряда мероприятий и, в первую очередь, ревизий колонок и устранением всех обнаруженных недостатков. При ревизиях и ремонтах осуществляются проверка и выравнивание тарелок по уровню, крепление их, а также очистка отверстий и замена тарелок новыми в случае их сильной коррозии. Надежность работы деаэраторов и эффект деаэрации повышаются при выполнении ряда условий. К ним следует отнести увеличение числа или объема параллельно работающих буферных баков (в пределах установленных норм) установку автоматических регуляторов уровня воды и давления в деаэраторах там, где они не установлены применение или усиление барботажа усиление вентиляции парового объема, т. е. увеличение количества выпара устройство самозаливающихся гидрозатворов (у атмосферных деаэраторов). Далее следует отметить необходимость повышения температуры воды, поступающей в деаэратор, до рекомендуемых значений, т. е. лодогрев ее перед подачей в деаэратор. Целесообразны предварительная дегазация загазованных составляющих питательной воды в дренажных баках или конденсаторах, а также смешение в коллекторе подаваемых в деаэраторы потоков воды с различной температурой и равномерная подача смеси. [c.222]

При смешении двух турбулентных свободных параллельных концентрических струй процесс перемешивания на оси центральной струи ускоряется при увеличении относительной скорости и толщины облекающей струи. Увеличение скорости центрального потока увеличивает интенсивность перемешивания по сечению облекающего потока. Перемешиванию струй и их дальнобойности способствует направление их под углом. Для плоскопараллельных потоков интенсивность пермешиваиия также уве- [c.27]

Течение газа в сопле иногда состоит из параллельно движущихся потоков газов с различными физическими свойствами. Такие течения возникают в жидкостных двигателях при наличии завесно-го охлаждения, в двигателях твердого топлива, когда в окрестности стенки сопла имеет место течение чистого газа, свободного от частиц, а также в некоторых типах двигателей малой тяги и в соплах газодинамических лазеров. Очевидно, что такие течения сопровождаются перемешиванием газов различных слоев и диффузией различных компонент, входящих в их состав. Изучение таких течений с учетом вязкой диссипации, смешения и диффузии представляет весьма сложную задачу как для экспериментального, так и для теоретического исследования. В то же время во многих практически важных случаях смешение не оказывает существенного влияния на параметры течения в целом и его можно не учитывать. Ниже будут изучены именно такие течения. [c.181]

При решении задач о смешении струй необходимо на малых длинах осуществлять перемешивание двух или большего числа сверхзвуковых неоднородных потоков, обеспечивая высокую степень однородности всех газодинамических параметров. Большая длина перемешивания снижает эффективность широко распространенного способа взаимодействия параллельных сверхзвуковых струй и обусловливает необходимость использования для этой цели струй, направленных под углом друг к другу. Однако при реализации такой схемы в смешиваюшемся сверхзвуковом потоке возникают существенные неоднородности, образующиеся из-за возникающих при соударении струй сильных разрывов — ударных волн, контактных границ, центрированных волн разрежения. Это обстоятельство ограничивает возможность практического применения указанного способа взаимодействия. [c.183]

Если от выходных кромок каждого сопла провести параллельные границы (промежуточные жесткие стенки бесконечно малой толщины), то в предположении отсутствия трения на этих стенках уравнения эжекции для начального и конечного сеченяя камеры смешения останутся в силе. Поскольку поток высоконапорного газа течет между промежуточными стенками независимо от остального потока, то каждое сопло следует располагать в зависимости от конца [c.325]

Предельным называется максимальный для данного з н а ч е ни я коэффициент эжекции соответствующее противодавление называется предельным и-р о т и в о д а в л е- н и е м. Этот режи м, отвечающий на диаграмме точке В, называется предельным. Механизм наступления предельного режима представляется следующим. По мере увеличения х в некотором сечении входного участка диффузора средняя скорость потока становится сверхзвуковой. Пристеночный дозвуковой слой в этом сечении имеет минимальную поперечную протяженность и не способен передавать возмущение против потока. Поэтому снижение противодавления (р4<р4пр) не влияет на условия в камере смешения и коэффициент эжекции сохраняется постоянньим. Он может быть увеличен только за счет повышения плотности потока, т. е. давления в камере смешения ри. Поэтому на участке ВА харакгеристика p/i= onst параллельна оси о-рдинат. Процесс в ступени эжектора на этом участке характеристики принципиально отличается, как видно из дальнейшего, от процесса на участке СВ вслед за зоной макси- мальной скорости, расположенной в начальном участке горловины диффузора, смешанный поток тормозится в горловине, пересекая сложную систему скачков уплотнения, до дозвуковой скорости во входном сечении (если длина горловины соответствует оптимальной), после чего осуществляется дальнейшее (уже плавное) торможение в расширяющемся участке. Описанная картина иллюстрируется графиком распределения давлений вдоль контура диффузора на рис. 7-29. Если длина горловины меньше той, при которой обеспечивается торможение Потока до дозвуковой скорости, то в расширяющейся Части диффузора поток разгоняется, а затем в системе скачков, переходит в дозвуковой (расширяющаяся [c.433]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...