Одномерное сдвиговое течение

Коэффициент вязкости можно подсчитать по формулам кинетической теории газов, которые зависят от потенциала взаимодействия сталкивающихся молекул. Однако вязкость можно определить и экспериментально. Для этого перепишем уравнение (1-10-1) для одномерного сдвигового течения [c.79]

Отсюда заключаем, что система (3.27) характеризует наиболее общее напряженное состояние изотропного материала (эластичная жидкость или вязкоупругое твердое тело, определяемые ниже, в главе 4) при его установившемся сдвиговом движении пли при произвольном нестационарном одномерном сдвиговом течении. [c.91]

Одномерное сдвиговое течение [c.422]

Одномерное сдвиговое течение 423 [c.423]

Одномерное сдвиговое течение 427 [c.427]

Одномерное сдвиговое течение 429 [c.429]

Из анализа выражения (22) видно, как изменяется величина и характер сопротивления движению тела в бингамовской среде при сообщении телу или среде дополнительного относительного движения. В рассматриваемом примере это скорость и. При увеличении скорости и сила Гх уменьшается, и движение пластины начнется при любой малой величине Рх- При -м = О, т.е. когда наблюдается одномерное сдвиговое течение, движение пластины начнется только при достижении напряжения равного то. [c.204]

Большой интерес вызывает содержание главы 9, посвященной измерениям разностей нормальных напряжений в сдвиговом течении. Значение этих характеристик фундаментально, так как поведение концентрированных растворов и расплавов полимеров даже в условиях стационарного одномерного течения нельзя предсказать по одной лишь сдвиговой вязкости, без знания разностей нормальных напряжений (к примеру, эффекты выталкивания стержня, разбухания струй на выходе из сопла и др.). [c.8]

В нестационарном модельном уравнении БГК в одномерном случае сдвиговые эффекты и эффекты, связанные с нормальными напряжениями и теплопередачей, мояшо разделить точно так же, как и в стационарных задачах. Тогда уравнение для задачи о сдвиговом течении принимает вид [c.191]

Для одномерных задач о сдвиговом течении это уравнение отличается от БГК-уравнения лишь интегралом, пропорциональ-иым касательному напряжению. Но с помощью закона сохранения количества движен ия его можно исключить, с тем чтобы получить интеграл, пропорциональный массовой скорости, и тогда уравнение будет очень похоже на модельное уравнение БГК. [c.205]

В случае одномерного простого сдвигового течения Ньютона [c.249]

Изучение возникновения и развития неустойчивостей в потоках вязкой несжимаемой жидкости представляет сложную задачу, которая интересует исследователей в нескольких отношениях. Во-первых, необходимо сформулировать условия, при которых поток теряет устойчивость, и, во-вторых, ответить на вопрос, что происходит с потоком после потери устойчивости и каков характер возникающих вторичных течений. Наиболее изученным примером движения вязкой несжимаемой жидкости, для которого удается дать ответы на поставленные вопросы, является классический пример сдвигового течения между соосными вращающимися цилиндрами. Это течение было подробно изучено как теоретически, так и экспериментально Тейлором [1]. Оно является простейшим примером стационарного течения вязкой жидкости, показывающим, что при определенных условиях с ростом числа Рейнольдса происходит потеря устойчивости основного одномерного течения и возникают вторичные течения. Изучение течений вязкой несжимаемой жидкости, которые сопровождаются потерей устойчивости, чрезвычайно полезно, так как помогает выработать понимание происходящих в жидкости процессов и предсказывать характер течения жидкости в сходных ситуациях. [c.52]

Основное отличие пространственных течений от одномерных в рассматриваемом аспекте инициирования экзотермической реакции заключается в большой сдвиговой деформации среды. Большие динамические деформации сдвига сами по себе могут инициировать реакцию [92, 132], однако, в силу меньшей локализации энергии, этот процесс значительно медленнее обычно наблюдаемых в ударных волнах. При воздействии на заряд ВВ кумулятивной струи или компактного ударника возможно воспламенение ВВ в результате поверхностного трения с последующим переходом горения в детонацию. Этот механизм инициирования не реализуется в экспериментах с ударными волнами и требует специального рассмотрения. [c.313]

В соответствии с определением (9.2) сдвиговое течение Куэтта одномерно. Цилиндры г = onst образуют однопараметрические семейства жестко движущихся материальных поверхностей и являются, следовательно, поверхностями сдвига (9.2), [c.245]

Используем определение однонаправленного сдвигового течения (9.2), не ограничиваясь стационарными условиями. Так как сдвиговое течение одномерно, линии сдвига в материале неизменны, а как мы увидим, нестационарное течение можно осуществить лишь при переменной во времени скорости сдвига. [c.423]

Для расчета одного технологического режима переработки резиновой смеси в валковом зазоре необходимо подготовить исходную информацию в соответствии со следующими идентификаторами программы N , NR — задаваемое число циклов интегрирования соответственно в зоне клин — валок и в зоне валок — валок рабочего зазора по угловой координате поворота валка (в случае отсутствия клина — отражателя принимается N = 0) NY — число циклов интегрирования по координате у поперечного сечения зазора, принимаемое для построения расходной характеристики а у) с регулярным шагом по у, определяемым формулой (4.30) N—число равномерных шагов по а, определяющее число -j- I линий тока в поступательном потоке материала L — число пропусков циклов интегрирования по продольной координате зазора при выводе на печать информации об эпюре удельного давления и координатах линий тока в отдельных поперечных сечениях, а также о ряде других текущих параметров процесса R — радиус валка НО — минимальный зазор между валками Hq VI, V2 — линейные скорости V, V2 валков MU — коэффициент консистенции материала ы при заданной температуре переработки М — индекс течения материала т KMIN — нижняя граница интервала поиска относительного калибра HjHo слоя материала на выходе из рабочего зазора КМАХ — верхняя граница этого интервала GMAX — высокое в пределах экспериментальной кривой течения материала значение скорости сдвиговой деформации YФ. задаваемое с целью выделения программным путем малого по сравнению с предельным сдвигового напряжения, определяющего выбор равномерного или неравномерного шага интегрирования по у путем сравнения с граничными касательными напряжениями FIH, FI — подготавливаемые только для расчета процесса с использованием клинового устройства значения угловых координат сечений входа материала в зону клин — валок и зону валок — валок соответственно, взятые по модулю NH — число точек графика Я(ф) для задания геометрии зазора клин — валок, подготавливаемое также только при использовании клинового устройства Н2 — толщина слоя материала Н2 в сечении загрузки в рабочий зазор, задаваемая в случае отсутствия клинового устройства MFI, MH[1 NH] —одномерные массивы соответствующих координат фг и Hi зазора клин — валок, подготавливаемые в случае применения клинового устройства. [c.228]

Метод расчета. Примененный расчетный алгоритм основан на обобщенной процедуре глобальных итераций, предназначенной для решения конечно-объемным факторизованным методом уравнений переноса на многоблочных пересекающихся сетках О- и Н-типа. Система исходных уравнений записьшается в дельта-форме в криволинейных, согласованных с границами расчетной области координатах относительно приращений зависимых переменных, включающих декартовые составляющие скорости. После линеаризации система исходных уравнений решается с помощью согласованной неявной конечно-объемной процедуры коррекции давления [1], основанной на концепции расщепления по физическим процессам и записанной в -факторной формулировке. При этом для дискретизации временных производных используется схема второго порядка аппроксимации [10]. Для уменьшения влияния численной диффузии в расчетах течений с организованным отрывом потока, весьма чувствительных к ошибкам аппроксимации конвективных членов, в явной части уравнений переноса используется одномерный аналог противопоточной схемы с квадратичной интерполяцией [11]. Одновременно, чтобы избежать ложных осцилляций при воспроизводстве течений с тонкими сдвиговыми слоями, в неявной части уравнений использован механизм искусственной диффузии в сочетании с применением односторонних противопоточных схем для представления конвективных членов. В свою очередь, для устранения немонотонностей в распределении давления при дискретизации градиента давления по схеме с центральными разностями на согласованном (с совмещенными узлами для скалярных переменных и декартовых составляющих скорости) шаблоне в блок коррекции давления введен монотонизатор с эмпирическим сомножителем. Его величина 0.1 определена в ходе численных экспериментов на задаче обтекания цилиндра и шара потоком вязкой несжимаемой жидкости. Высокая эффективность вычислительной процедуры для решения дискретных алгебраических уравнений обеспечена применением метода неполной матричной факторизации. Более подробно детали описанной процедуры расчета течения на моноблочных сетках изложены в [11]. [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...