Моделирование ползучести

Так, например, при моделировании ползучести на основе линейной наследственной теории Lj — линейный интегральный оператор Вольтерра по времени ч [71] [c.50]

Преимуществом теории старения для моделирования ползучести является ее крайняя простота и возможность пользоваться при пересчетах с модели на натуру кривыми о — е, полученными непосредственно из эксперимента без какой-либо аналитической аппроксимации, вносящей дополнительные погрешности. [c.238]

Переходя в равенствах (10.44) от поверхностных нагрузок к сосредоточенным силам, получим условия моделирования ползучести в форме [c.239]

Для приближенного моделирования ползучести конструкций из углеродистой стали 20 на основе теории старения в качестве [c.239]

В работе (см. с. 240) получены экспериментальные результаты по моделированию ползучести сопловых диафрагм (рис. 10.12, б) при тех же условиях нагружения и материалах, что и для пла- [c.241]

Разрабатывая образцы, предназначенные для моделирования ползучести на основе теории старения, применяют материалы, диаграммы которых аффинны диаграммам деформации натуры при 262 [c.262]

Рассмотрены вопросы моделирования ползучести. [c.2]

Аналогично может быть рассмотрен вопрос о моделировании ползучести неравномерно нагретого толстостенного цилиндра под внутренним давлением равномерно нагретым цилиндром под давлением. Мы предполагаем, что имеет место простая зависимость от температуры, т. е. неравномерность нагрева не влияет на показатель ползучести. Опуская выкладки, приводим лишь окончательный результат. Картина течения моделируется, если давление в равномерно нагретом цилиндре ро и давление в неравномерно нагретом цилиндре р связаны соотношением [c.170]

В первую очередь остановимся на моделировании общих напряжений, которые действуют по объему всего коллектора, но высокий их уровень, как будет показано ниже, в основном локализован у жесткого клина коллектора. Поэтому при взаимодействии остаточных и эксплуатационных напряжений ползучесть будет реализовываться в незначительной по сравнению с объемом коллектора области. Иными словами, только в небольшой области будут изменяться начальные деформации, равные остаточным пластическим деформациям, обусловливающим возникновение общих напряжений. Очевидно, что уровень общих напряжений в каждой точке коллектора определяется всем полем начальных деформаций, действующих в зоне перфорации. Поэтому достаточно ясно, что локальная ползучесть материала в районе жесткого клина коллектора практически не приведет к снижению общих напряжений. Таким образом, их можно схематизировать идентично эксплуатационной нагрузке. Величина общих напряжений для расчета кинетики НДС и долговечности коллектора принимается равной максимальному уровню общих напряжений Ота , действующих в коллекторе (обычно локализованных у жесткого клина). [c.339]

Моделирование краевых задач теорий ползучести методом фотоупругости в сочетании с голографической интерферометрией рассматривалось в работах [323, 345]. [c.27]

Характерным примером такого контроля является применение ультразвукового контроля дисков компрессоров из титанового сплава ВТ-8 [117, 120]. В эксплуатацию был введен контроль диска по эталону с гладкой поверхностью. Однако один из дисков разрушился после введения контроля, и это потребовало решения вопроса о том, насколько эффективен контроль с точки зрения частоты его проведения и чувствительности используемого метода. Разрушение контролируемых дисков в эксплуатации происходит с формированием развитого в пространстве рельефа, что оказывает существенное влияние на рассеивание ультразвукового сигнала. Поэтому были выполнены испытания образцов с моделированием процессов роста трещины, подобных эксплуатационным с созданием развитой поверхности разрушения. Оказалось, что в зависимости от шероховатости поверхности разрушения ослабление сигнала может происходить в несколько раз [120]. Поэтому помимо исходной информации о чувствительности метода контроля по эталону с гладкой поверхностью необходимо иметь оценки чувствительности метода по реально формируемой поверхности разрушения, которая характерна именно для контролируемого процесса разрушения (коррозия, ползучесть и др.). [c.69]

Анализ структуры, свойств и характера разрушения диска, а также моделирование разрушения испытаниями на малоцикловую усталость позволили установить, что разрушение диска произошло в результате действия неучтенных расчетом высоких циклических напряжений в сочетании с действием статических нагрузок в зоне концентратора грибка диска в процессе эксплуатации, которые привели к разрушению под действием ползучести и высокотемпературной малоцикловой усталости. [c.48]

Анализ термической нагруженности конструктивных элементов показЫ)Вает, что при моделировании в качестве базового можно принять термический цикл ( трапеция ), включающий нестационарную (нагрев—охлаждение) и стационарную (выдержка при температуре max) части и отражающий принципиальные особенности нагрева в реальных условиях, либо частный вариант цикла — пила , воспроизводящий чисто циклический нагрев. Включение выдержки при max в термический цикл (рис. 7, В/) важно в связи с тем, что на этом этапе представляется возможным воспроизвести реологические процессы (релаксация напряжений, ползучесть), протекающие в реальных условиях и существенно снижающие сопротивление термической усталости. [c.14]

Когда реальный процесс идет слишком быстро (взрыв, нагревы деталей при термоударе и др.) или слишком медленно (разупрочнение и ползучесть материала при длительном нагружении, геологические процессы и т. д.). При моделировании стремятся к тому, чтобы процесс в модели длился такое время, при котором можно его детально изучить, сделать все необходимые измерения и вместе с тем провести эксперимент так, чтобы не затягивать его на слишком длительный период. [c.14]

Рис. 3. Схема установки для моделирования условий работы материала при высоких температурах и одноосном длительном нагружении (испытания на ползучесть и длительную прочность)

Следует отметить также разработанный в последнее время Г. X. Листвинским [73] метод экспериментальной проверки корпусов турбин, тройников и т. п., который основан на моделировании напряженного состояния деталей, работающих в условиях ползучести. [c.401]

Активная пластическая деформация и ползучесть. Вид графика на рис. 4.17 непривычен своей симметрией, причем особый интерес представляют результаты моделирования 7<Г(е,е ) в области скоростей деформации е <5-10" с Этот диапазон скоростей можно [c.195]

График (см. рис. 3.9) говорит в пользу итерационных методов. Вместе с тем шаговые методы нашли большее применение для,физически нелинейных задач. Это объясняется их четким физическим смыслом, что дает возможность смоделировать отдельные физические процессы. Так, на основе метода последовательных жесткостей можно смоделировать процесс изменения напряженно-деформированного состояния системы при изменении жесткостных характеристик, вызванных определенными факторами (например, ползучестью). На основе метода последовательных нагружений можно смоделировать процесс постепенного увеличения нагрузки, начиная от нулевой и приближаясь к нагрузке, предшествующей разрушению. В процессе такого моделирования можно проследить различные явления, например, для железобетона — развитие трещин, текучесть арматуры и т. п. (см. п. 3.4). Моделируя процесс нагружения на каждом этапе, [c.86]

Введение данных фаз при моделировании процессов накопления повреждений по-(4.1.57) зволяет сблизить границы применимости механики поврежденной среды и механики развития макроскопических трещин (механики разрушения), а также объяснить взаимодействие процессов накопления повреждений при усталости и ползучести [1, 9]. [c.379]

Структурная модель среды представляет собой своеобразное развитие феноменологического подхода, опирающееся на идею формального моделирования микронеоднородности материала. Мысль о влиянии последней на деформационные свойства подтверждается физическими представлениями о механизме неупругой деформации, однако раньше микронеоднородности отводилась пассивная роль предполагалось, что микронеоднородность вносит лишь некоторые часто малосущественные особенности в основные свойства материала, поэтому при построении уравнений состояния ее роль просто не учитывалась. В дальнейшем (и главным образом в связи со структурной моделью) было обнаружено, что некоторые эффекты деформационной анизотропии (эффект Баушингера, неустановившаяся ползучесть) связаны с микронеоднородностью. Более широкий анализ (см. гл. 1—5) показал, что микронеоднородность материала определяет целый комплекс свойств, именуемый деформационной анизотропией и охватывающий множество внешне разнородных эффектов. [c.139]

Изложены методы подобия и моделирования применительно к задачам механики элементов конструкций. Существенное внимание уделено приближенному моделированию механических систем, при котором требование полного геометрического подобия модели и натуры не является обязательным. Рассмотрены способы моделирования напряженно-деформированного состояния, динамического поведения и устойчивости элементов машин и конструкций. Изложены приемы моделирования тонкостенных систем. Даны способы приближенного моделирования процессов циклического нагружения, ползучести и разрушения элементов машин. [c.4]

В случае операторного соответствия на основе зависимостей (2.26), (2.27) модель и натура геометрически подобны. Моделирование процесса ползучести осуществляется в реальном масштабе времени, то есть при То = (т хАг) =1 [2]. [c.50]

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ЦИКЛИЧЕСКОГО НАГРУЖЕНИЯ, ПОЛЗУЧЕСТИ И РАЗРУШЕНИЯ [c.217]

В настоящей главе рассматривается круг вопросов, связанных с теорией и методами моделирования процессов циклического нагружения элементов машин. Обсуждаются возможности приложения методов подобия и моделирования к задачам ползучести и разрушения конструкций. Рассматривается масштабный эффект при моделировании процессов разрушения. [c.217]

Варданян Г. С. Возможные пути моделирования ползучести стареющих материалов поляризационно-оптическим методом. — В кн. Поляризационно-оптический метод и его приложения к исследованию тепловых напряжений и деформаций, Киев, Паукова думка, 1976, с. 50—58. [c.127]

В общем случае переменных напряжений соосность главных удлинений (скоростей удлинений) и напряжений нарушается из-за вращения главных напряжений в процессе ползучести. Когда несо-осность существениа, использование обычно применяемых уравнений ползучести приводит к неудовлетворительным результатам, поэтому моделирование ползучести не обосновано. [c.121]

Обсуждаются вопросы моделирования полей скоростей деформаций различными полями внешних нагрузок. В частности, рассматривается возможность моделирования ползучести неравномерно нагретых тел пйлзучестью равномерно нагретых тел. Эта задача существенио упрощается в условиях плоской деформации, так как закон цолзучести [1] для случая осевой симметрии принимает вид [c.168]

Существ ющие в настоящее время способы моделирования ползучести поляризационно-оптическим методом (метод фотоползучести) основаны на специальном подборе материалов, которые обладали бы наряду с высокой оптической чувствительностью отчетливо выраженным вязкоупругим поведением. Для решения этой задачи необ.ходимо иметь сетчатые полимеры, находящиеся при температуре испытания в области перехода из стеклообразного в высокоэластическое состояние. [c.255]

Контести, Канетто, Леванян. Металлографическое исследование и численное моделирование процесса накопления повреждений при ползучести в образцах с подрезом из нержавеющей стали марки 17—12 РН//Теор. основы инжен. расчетов,— 1988.—№ 1.— С. 150—162. [c.370]

Для обоснования метода расчета дисков ГТД стационарной энергетики на специальных стендах испытывают натурные диски с имитацией действия центробежных сил [9, 43, 44, 51]. Комплексное моделирование эксплуатаци оыных условий нагружения реальных конструктивных элементов при проведении стендовых испытаний — весьма сложная задача. Даже при натурных испытаниях, когда имеется полное соответствие геомерических размеров элемента, не всегда удается реализовать фактические условия термомеханического нагружения материала опасных зон детали. Для воспроизведения процессов упругопластического деформирования необходимы следующие условия равенство температур и термических напряжений, а также равенство градиентов температур и напряжений, по крайней мере при экстремальных значениях этих параметров в сходных зонах конструктивного элемента при его эксплуатации и натурного образца или модели при стендовых испытаниях. Выполнение этих условий обеспечивает идентичность протекания основных процессов при неизотермическом малоцикловом нагружении в условиях упругопластического деформирования, ползучести и релаксации напряжений. [c.162]

В одиннадцатом разделе изложены экспериментальные методы исследования динамики и прочности конструкций, главным образом при-менительуЮ к условиям работы механизмов и машин в экстремальных условиях. Представлены испытательные стенды и установки, методы и средства измерений при испытаниях на прочность, ползучесть, усталость, удар, определение демпфирующих свойств, трещиностойкость при нормальных и особенно высоких и низких температурах. моделирование и испытание конструктивно подобных моделей. [c.16]

Зкспериментальное определение материальных параметров эволюционных уравнений накопления повреждений производится во второй фазе процесса (фаза распространения), начиная с которой проявляется значимое влияние поврежденности на физико-механические характеристики материала, при одновременном моделировании процессов деформирования в этой фазе с использованием соотношений термовязкопластичности. Метод закгаочается в том, что все отклонения результатов численного моделирования процессов деформирования (без учета влияния поврежденности материала) от экспериментальных в фазе распространения приписываются влиянию поврежденности (уменьшение модуля упругости, падение амплитуды напряжений при постоянной амплитуде деформаций, увеличение амплитуды деформаций при постоянной амплитуде напряжений, увеличение скорости деформации ползучести при постоянном напряжении на третьей стадии ползучести). В работе [2] для определения закономерности изменения и при растяжении используется понятие эффективного напряжения [c.387]

Проведение испытаний с эксцентричной подплакировочной трещиной (см. рис. 5.10, 5.11) вызвано необходимостью моделирования условий работы корпусов реакторов АЭС и A T, в которых трещины небольшой длины, не выявляемые при дефектоскопическом контроле, могут возникать под плакирующим слоем как в процессе эксплуатации [15, 16], так и при изготовлении [16-21], что обусловлено высокими остаточными напряжениями, ползучестью металла основы и структурно-механической неоднородностью биметалла. [c.113]

В другом исследовании [79] была изучена применимость параметров Т, С и Тс для оценки роста трещины в условиях ползучести. Экспериментальные данные, касающиеся роста трещины в условиях ползучести и полученные на образце из нержавеющей стали 316 с одним краевым надрезом, сравнивались с результата.ми численного моделирования, оценивалось изменение в процессе роста трещины величины различных параметров. Как показало исследование, результаты склоняются в пользу параметра Т, когда необходимо оценить рост трещины в условиях ползучести, причем на стадии неустановнвшейся ползучести (когда не имеет место чисто степенная зависимость), или же когда в дополнение к деформациям ползучести существенную роль играют деформации не зависящей от времени пластичности. [c.175]

Наряду с рассмотрением традиционных вопросов теории механического подобия основанных на анализе размерностей физических величин, здесь подробно изложены методы подобия и моделирования о привлечением уравнений механики деформируемых систем. Эти методы положены в основу приближенного модё-лирования напряженного состояния и устойчивости тонкостенных конструкций, моделирования деформируемых систем с учетом геометрической и физической нелинейности. Изложены способы приближенного моделирования процессов циклического нагружения, ползучести и разрушения элементов машин и конструкций. [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...