Термоупрочненные стали

Особенностями сварки низколегированных низкоуглеродистых сталей по сравнению с нелегированными низкоуглеродистыми являются большая их склонность к перегреву, росту зерна, образованию закалочных структур, возможное разупрочнение, когда свариваются термоупрочненные стали. [c.122]

Размерность значений твердости, определенных по методу Бринелля или Виккерса, одинакова — паскаль (кгс/мм ) кроме того, для материалов с твердостью до НВ 450 числа твердости совпадают. Метод обычно применяют для материалов, у которых НВ > 360, т. е. для термоупрочненных сталей, износостойких покрытий и др. Из всех методов замера твердости рассматриваемый наиболее совершенен, так как позволяет получать численные значения практически для любых материалов и в любых интервалах твердости. [c.26]

Часто для деталей и узлов из высокопрочных или термоупрочненных сталей возникает необходимость их термической обработки после изготовления конструкций [65]. При этом ставятся задачи восстановления высокопрочных характеристик ослабленных участков, снижения отрицательного влияния сварочных пластических деформаций и остаточных напряжений. Такие рекомендации изложены в монографии Винокурова [66] применительно к рациональному использованию отпуска сварных соединений. [c.44]

Вид предварительной термообработки стали влияет на выбор техники сварки. Материалы, не подвергавшиеся термообработке, после холодной прокатки на изделиях большой толщины необходимо сваривать каскадным методом или горкой, это позволяет снизить уровень сварочных напряжений и вероятность образования холодных трещин. Термоупрочненные стали для предотвращения разрушения закалочных структур необходимо сваривать на режимах с минимальными значениями силы тока по предварительно охлажденным предыдущим сварочным валикам. При подварке дефектов в этих случаях длина подварочных швов должна быть не менее 100 мм или необходим предварительный подогрев. [c.125]

Тележки сборочные 810,811 Термоупрочнение сталей и чугунов лазерное 566, 567 [c.939]

В последние годы находят применение термоупрочненные углеродистые стали. Стали повышенной прочности позволяют уменьшить толщину изделий. Режимы и техника сварки термоупрочненных сталей такие же, как и для обычной углеродистой стали того же состава. Сварочные материалы выбирают с учетом обеспечения равнопрочности металла шва с основным металлом. Главным затруднением при сварке является разупрочнение участка околошовной зоны, подвергающегося нагреву до 400 — 700 °С. Поэтому для термоупрочненной стали рекомендуются маломощные режимы сварки, а также способы сварки с минимальным теплоотводом в основной металл. [c.105]

Для автоматической сварки под флюсом несущих конструкций из низколегированных, горячекатаных, нормализованных и термоупрочненных сталей [c.350]

Для автоматической сварки в углекислом газе несущих конструкций из углеродистых, низколегированных, горячекатаных, нормализованных и термоупрочненных сталей Для автоматической сварки под флюсом конструкций из легированных сталей [c.350]

Испытание на твердость сварного соединения. Определение локальной твердости различных участков сварного соединения позволяет оценить те изменения, которые произошли в зоне термического влияния, на линии сплавления, и сравнить твердость металлов основного и шва. Наиболее существенным является определение твердости околошовного участка для обнаружения возможных закалочных явлений при сварке термоупрочненных сталей выявляются участок разупрочнения, его протяженность и степень разупрочнения. [c.19]

Технологические параметры ШЭ углеродистых, низкоуглеродистых и термоупрочненных сталей приведены в табл. 85. [c.198]

Режимы сваркн термоупрочненной стали [c.496]

На графике (рис. 22) приведено распределение максимальных температур при обычной и чистовой резке в зависимости от толщины разрезаемой стали, рассчитанных по формуле (16). На этом же графике нанесены области температур Асх для конструкционных сталей, а также области температур отпуска- То,,, наиболее распространенных термоупрочненных сталей (табл. 5). [c.40]

Данные, приведенные на рис. 22, позволяют в первом приближении определить для конструкционных сталей протяженность зоны термического влияния (ЗТВ), а для термоупрочненных сталей — глубину и протяженность разупрочненного участка. [c.41]

Рис 190. Кривые распределения по длине зоны I твердости в сварном соединении из термоупрочненных сталей. [c.332]

Холодные продольные трещины — наиболее распространенный дефект околошовной зоны при сварке среднелегированных сталей перлитного и мартенситного класса. Причины появления этих трещин здесь те же, что и у низколегированных термоупрочненных сталей, однако чувствительность значительно большая и, к тому же, резко возрастающая с повышением прочности сварных соединений. [c.334]

Чем объяснить, что при сварке легированных термоупрочненных сталей одной из важных проблем их свариваемости является трудность получить металл шва, околошовной зоны и сварного соединения в целом со свойствами, близкими свойствам основного металла Как решается эта проблема [c.413]

Как показывают опыты, растягивающие технологические напряжения снижают предел выносливости материала и долговечность сварной конструкции, а сжимающие — повышают их, что согласуется с результатами исследований различных деталей машин (валов, осей и др.). Это явление указывает на то, что термообработка сварных узлов для снятия технологических напряжений не всегда целесообразна так как снимаются сжимающие технологические напряжения, благотворно сказывающиеся на повышение работоспособности тех мест, где они действовали. Кроме того, вряд ли целесообразна термообработка сварных конструкций из термоупрочненных сталей с высокой прочностью, производимая после окончания сварочных работ. Желательно научиться управлять полем технологических напряжений и приближать расположение сжимающих напрял<ений к местам конструкции, где имеется опасность усталостного разрушения. [c.398]

Для сварных соединений термоупрочненных сталей характерны две области структурно-механической неоднородности в ЗТВ, предопределяющие эффективность их применения в сварных конструкциях. [c.91]

Влияние погонной энергии q ) сварки на предел прочности (МПа) сварных соединений из термоупрочненной стали 14ХГС [c.268]

Техника заполнения швов и определяемый ею термический цикл сварки зависят от предварительной термообработки стали. Сварка толстого металла каскадом и горкой, замедляя скорость охлаждения металла шва и околошовной зоны, предупреждает образование в них закалочных структур. Это же достигается при предварительном подогреве до температуры 150. .. 200 °С. Поэтому эти способы дают благоприятные результаты на нетермоупрочненных сталях. При сварке термоупрочненных сталей для уменьшения разупрочнения стали в околошовной зоне рекомендуется сварка длинными швами по охлажденным предыдущим швам. [c.275]

Для низколегированных термоупрочненных сталей с целью предупреждения разупрочнения шва в зоне термического влияния следует использовать режимы с малой погонной энергией, а для нетермоупрочнен-ных - наоборот, с повышенной. Для обеспечения пластических свойств металла шва и околошовной зоны на уровне свойств основного металла во втором случае следует выбирать режимы, обеспечивающие получение швов повышенного сечения, применять двухдуговую сварку или проводить предварительный подогрев металла до температуры 150. .. 200 С. [c.276]

На рис 69 приведены структуры горячекатаной и термоупрочненной стали СтЗ, в последней свободного феррита меньше, он выделяется в виде тонких прослоек игольчатой формы по границам и внутри зерна Псевдоперлит и отпущенный бейнит имеют тонкое строение [c.127]

В Советском Союзе налажено производство термоупрочненной арматуры периодического профиля АТ1У—АТУ согласно ГОСТ 10884—71 из среднеуглеродистой стали Ст5 и низкоуглеродистой термоупрочненной стали, имеющей следующие механические свойства ст. >30 кгс/мм >44 кгс/мм 65 >22% при —40° С >3,5 кгс-м/см НВ 170—180. [c.495]

Режимы и техника сварки термоупрочненного металла такие же, как и для обычной углеродистой стали того же состава. Сварочные материалы выбирают с учетом обеспечения равнопрочности металла шва с основным металлом. Так, для ручной сварки термоупрочненной стали применяют электроды типа Э50-0, а для термоупрочненной арматуры — типа Э55-Ф. Для сварки под флюсом могут быть использованы проволоки, обеспечивающие повышенные прочностные характеристики металла шва, например Св-10Г2, Св-ЮГСМТ и др. [c.495]

При электроннолучевой сварке термоупрочненных сталей сварные соединения практически равноценны основному металлу, тогда как при аргоно-дуговой сварке эти соединения имеют значительное разупрочнение. При других способах сварки плавлением таких показателей достичь также не удается. Указанная разница в свойствах еще более разко проявляется при испытании соединений в условиях двухосного растяжения и при оценке конструктивной прочности соединений. [c.566]

Лазерная сварка обеспечивает повышенные механические свойства сварных соединений. Отличительной особенностью является минимальное разупрочнение в ОШЗ термоупрочненных сталей. В частности, предел прочности сварных соединений из термоупрочненных сталей 12Х2Н4А, 18ХГТ, выполненных лазером, на 12... 15 % выше, чем при дуговой сварке. [c.431]

Высокая прочность соединений, полученных лазерной сваркой из термоупрочненных сталей, также связана с эффектом упрочнения мягкой прослойки . Контактное упрочнение последней наиболее вероятно при деформировании сварных соединений, выполненных лазером. В этом случае мягкая ото-жженая зона, имеющая минимальный размер по сравнению с дуговой сваркой, зшрочняется в процессе деформирования и разрушение происходит по основному нераззшрочненному металлу. [c.431]

Температура отпуска 7отп термоупрочненных сталей наиболее распространенных видов [c.41]

Рис. 5.7. Диаграммы анизотермического превращения аустенита термоупрочненной стали 10Г2ФР Шн = 6ч-

В этой связи были изучены особенности кинетики фазовых превращений аустенита применительно к указанным участкам сварных соединений термоупрочненной стали 10Г2ФР. [c.92]

Как видно из рис. 5.12, в температурном интервале отп — твердость закаленной стали при совпадающих условиях охлаждения оказывается выше, чем твердость термоупрочненной стали, В сопоставимых условиях была изучена кинетика фазовых превращений аустенита применительно к участку разупрочнения ЗТВ и определены закономерности разупрочнения стали 16ГФР в двух исходных состояниях — закаленном на мартенсит (твердость 4406—4500 МПа) и термоупрочненном (твердость 2400 МПа) [73]. При термоупрочнении стали 16ГФР содержание мартенсита после закалки составляет 70—100 [c.99]

Нагрев образцов стали осуществляли со скоростью 50 °С/с до температуры 830 "С, вблизи которой, как показали предварительные эксперименты, в наибольшей степени проявляется эффект разупрочнения термоупрочненной стали 16ГФР. Количество аустенита, образовавшегося при нагреве до 830 °С, не превышало [c.99]

Таким образом, увеличение количества мартенсита в исходной структуре термоупрочненной стали 16ГФР приводит к более интенсивному разупрочнению при повторном ускоренном нагреве в МКИ в процессе сварки. [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...