Парогенераторы перегретого пара

Питательная вода из деаэратора с температурой 168 °С питательным насосом подается в экономайзер, где нагревается до 300 °С, и далее в парогенератор. Перегретый пар с давлением 13 МПа и температурой 515 °С из котла направляется в ЦВД паровой турбины, затем во [c.23]

Кипящие водяные энергетические реакторы (разомкнутый цикл). В реакторе этого типа (рис. 1.2) зона реактора помещена в сосуд высокого давления. Через эту зону прокачивается конденсат, подаваемый питательным насосом, и доводится до кипения. Пар сепарируется от теплоносителя и подается непосредственно на турбину и затем в конденсатор. Давление и тепловые потоки (см. табл. 1.2) несколько ниже, чем в реакторах водой под давлением. Варианты включают канальный тип реактора с тяжеловодным или графитовым замедлителем, характерной особенностью которого является то, что теплоноситель доводится до реального паросодержания на выходе из реактора за счет кипения. В некоторых проектах пар не берется непосредственно на турбину, а используется для генерирования пара во внешнем парогенераторе. Перегретый пар также может генерироваться в подобных контурах с использованием отдельных трубок в реакторе. В кипящих водяных реакторах разомкнутого никла из-за непосредственной связи между реактором и турби- [c.13]

Полученный в парогенераторе перегретый пар поступает в турбину, где его тепловая энергия превращается в механическую, пере- [c.9]

ПАРОГЕНЕРАТОРЫ ПЕРЕГРЕТОГО ПАРА [c.208]

Полученный в парогенераторе перегретый пар поступает в турбину, где его тепловая энергия превращается в механическую, передаваемую валу турбины. С последним связан электрический генератор, в котором механическая энергия превращается в электрическую. Отработавший пар из турбины направляют в конденсатор — устройство, в котором пар охлаждается водой какого-либо природного (река, озе- [c.11]

Полученный в парогенераторе перегретый пар по паропроводу подводится к турбине 2, которая вращает ротор электрического генератора 1. Отработавший в турбине пар поступает в конденсатор 37. Необходимая для охлаждения пара в конденсаторе вода подается циркуляционными насосами 34 из канала 33, соединенного с водоемом. Подогретая в конденсаторе вода сливается по трубопроводам 36 в канал, из которого сбрасывается в водоем. [c.9]

По изложенным соображениям цикл Карно на практике не применяется, а в паросиловых установках используется цикл, в котором осуществляется полная конденсация отработавшего пара, и вместо громоздкого компрессора устанавливается питательный водяной насос, подающий конденсат в парогенератор. В таком цикле, называемом циклом Ренкина, возможно применение перегретого пара, что также повышает экономичность цикла. [c.206]

Простейшая паросиловая установка (рис. 8.8,а) включает в себя парогенератор 1, в котором происходит сжигание топлива и теплота образующихся газообразных продуктов сгорания используется для превращения воды в перегретый пар (процесс 4—5—6—1 на рис. 8.8,6 и 8.8,0), В качестве двигателя обычно устанавливается паровая турбина 2, в которой протекает процесс адиабатного расширения перегретого пара 1—2, [c.206]

Закалочный аппарат 1 представляет собой парогенератор, в котором за счет охлаждения продуктов пиролиза производится насыщенный водяной пар давлением 12,0 МПа. Образующаяся в нем пароводяная смесь поступает в сепаратор 3, где происходит разделение ее на воду и пар. Вода снова поступает в парогенератор, а насыщенный пар - в пароперегреватель 4. Перегретый пар поступает в паровые турбины 6 — 9, предназначенные для привода турбокомпрессоров. Отработанный в турбинах пар конденсируется в конденсаторах 10—13. Конденсат последовательно проходит очистку в очистителях 19 п 21 и деаэрацию в деаэраторах 24 и 25, после чего поступает в экономайзер 5 и далее в сепаратор парогенератора 3. [c.334]

Парогенераторы водяные 285, 286 Парогенераторы ВОТ 288 Парогенераторы ртутные 290, 291 Парообразование 32 Пароперегреватель 92 Первый закон термодинамики 11 Перегретый пар 32 Печи химической промышленности 254 [c.340]

КЭС с начальным давлением пара 9 МПа и ТЭЦ с давлением 13 МПа и ниже имеют обычно неблочную структуру. На них монтируются общие для всех парогенераторов магистрали перегретого пара и питательной воды. Турбины питаются паром также из общей магистрали. [c.210]

В состав реакторной петли входят также парогенераторы. В отечественной практике используется горизонтальный тип парогенератора (рис. 6.7), считающийся более надежным, чем вертикальный парогенератор, используемый на АЭС в капиталистических странах (табл. 6.4). В настоящее время рассматриваются такие же парогенераторы для перегретого пара при единичной мощности 375 МВт. [c.63]

Питательная вода при температуре 185° С поступает через три штуцера в корпусе реактора в раздающие коллекторы, откуда по опускным участкам она направляется вниз, а затем по винтовому змеевику трубного пакета наверх, где испаряется и полученный пар перегревается. Перегретый пар при давлении 31 ата и температуре 273° С выходит из парогенератора через три штуцера, установленных на корпусе реактора. [c.67]

При расчете двухступенчатого по давлению пара парогенератора расход, температуру и давление перегретого пара на выходе из парогенератора задают для каждой ступени в отдельности. Кроме того, задают температуру питательной воды на выходе из подогревателя воды и на выходе из деаэратора [c.225]

Рассмотрим пример парогенератора 140 ат. Манометр класса 0,5 дает ошибку 1 ат, что эквивалентно 0,5° С. Измерение температуры обычными техническими термопарами сопряжено с ошибкой 3—4° С. Допустим, что с устраивающей нас ве(роятностью производятся измерения с общей точностью А= 5° С. Из рис. 8-5 видно, что достоверно перегретый пар имеет место при температуре пара + Л = 335 + 5 = 340°С. [c.165]

Это уравнение описывает непрерывную однофазную область состояний жидкости и перегретого пара с точностью, находящейся в пределах допусков скелетных таблиц 1967 г. По нему в явном виде определяются необходимые производные термодинамических функций во всей области состояний, представляющей интерес при расчетах парогенератора СКД [c.136]

У всех реакторов этого типа активная зона выполнена из графитовых блоков с просверленными вертикальными каналами, в которых находятся тепловыделяющие элементы (или регулирующие стержни). Активная часть зоны может иметь диаметр до 17,4 м и высоту до 9,1 ми поддерживается решеткой, в которой имеются каналы для прохода теплоносителя. Газовый теплоноситель СО2 прокачивается через вертикальные каналы снизу вверх и, проходя через парогенератор, превращает воду в перегретый пар. [c.20]

С термодинамической точки зрения желательно иметь рабочие тела с малыми отрицательными значениями ds"jdT. В этом случае процесс адиабатного расширения рабочего тела на турбине заканчивается в парожидкостной области диаграммы состояний при высоких значениях относительных массовых паросодержаний. В таком цикле нет необходимости осуществлять регенерацию, а следовательно, и вводить дополнительный элемент-регенератор в технологическую схему установки, что способствует улучшению ее технико-экономических характеристик. Кроме того, при л = 0,95. .. 0,97 появление влаги в проточной части турбины в конце процесса расширения не оказывает заметного влияния на ее КПД и энергетическую эффективность ПТУ в целом. При больших отрицательных значениях производной ds"ldT для достижения значений, близких к единице относительного массового паросодержания потока, в конце процесса расширения на турбине пар в цикле ПТУ приходится перегревать. Введение перегрева всегда выгодно с термодинамической точки зрения, поскольку это способствует увеличению термического КПД цикла. Однако при этом ухудшаются массогабаритные характеристики парогенератора из-за введения в его состав дополнительного элемента — пароперегревателя. В ряде случаев этот фактор оказывает превалирующее влияние на технико-экономические характеристики ПТУ и обусловливает их ухудшение. При положительных значениях производной ds"ldT процесс расширения в турбине заканчивается в области перегретого пара. Это создает весьма благоприятные условия для работы турбины, так как исключает появление конденсата в конце процесса расширения, соответствующие потери энергии, и эрозию лопаток рабочих колес, а также отпадает необходимость в перегреве пара перед подачей его в турбину. Однако температура торможения перегретого пара на вы- [c.9]

В энергетическом контуре последовательно реализуются следующие проляг цессы 1—2 — расширение ц 1 пара в первой ступени турбины 2—5 — охлаждение перегретого пара в первом регенераторе 3—4 — расширение пара во второй ступени турбины 4—5 — охлаждение перегретого пара во втором регенераторе 5—6 — расширение в паровом сопле конденсирующего инжектора 6 — 7 — 8 — охлаждение и конденсация паровой фазы 8—9 — адиабатное торможение парожидкостного потока 9—10 — смешение капельной среды энергетического контура с аналогичной средой холодильного контура. Три последние процесса реализуются при движении потока вдоль камеры смешения конденсирующего инжектора. Далее происходят процессы 10—11 — торможение жидкости в диффузоре конденсирующего инжектора 11 —11 — повышение давления потока в механическом насосе 11—12 и 12—13 — нагрев жидкости в регенераторах 13—1 — нагрев и испарение жидкости в парогенераторе. [c.26]

В энергетическом контуре совершаются обычные для регенеративного ПТП процессы (рис. 10.1, а, 10.2, а) нагрев и испарение в парогенераторе (изобарный процесс 7—1) расширение на турбине (адиабатный процесс /—2), отвод теплоты в горячем плече регенератора (изобарный процесс 2—5) охлаждение перегретого пара и его конденсация при отводе теплоты к водяному потоку в холодильнике (изобарный процесс 5—4—5) повышение давления в механическом насосе (адиабатный, практически изотермический процесс 5—6) и нагрев в холодном плече регенератора (изобарный процесс 6—7). [c.192]

Большие исследования, проведенные на первой атомной электростанции, позволили решить многие технические задачи и отработать ряд решений для будущих АЭС. В частности, были проведены эксперименты с ядерным перегревом пара, и накопленный опыт позволил создать реакторы, обеспечить строительство и ввод в эксплуатацию первого и второго блоков Белоярской АЭС имени И. В. Курчатова (рис. 4-5). Электрическая мощность блока № 1 этой АЭС равна 100 МВт. В реакторе расположено 1000 рабочих каналов, из них 730 испарительных и 270 пароиерегревательных. Канал состоит из шести твэлов с восходящим потоком теплоносителя. Подача теплоносителя осуществляется через центральную трубку от верха канала до его конца, где имеется распределительный объем на все шесть твэлов. Во втором контуре реактора происходит перегрев пара, поступающего из парогенератора. Перегретый пар давлением 100 кгс/см с температурой 500° С допускает применять серийную паровую турбину. При этом к. п. д. тепловой части АЭС близок к к. п. д. ТЭС равных параметров. Опыт с ядерным перегревом пара показал, что пар, получаемый в реакторе, имеет небольшую активность. [c.180]

Для судовой установки ледокола Ленин был принят цикл сдавлением Pi == 29 бар и температурой перегретого пара 310° С, что позволило снизить конечную влажность пара (рис. 20-5). Однако перегрев пара в парогенераторе с водяным теплоносителем применяется только-в специальных установках. Как показывают расчеты, более высокий к. п. д. АЭС получается при применении огневого пароперегрева. Р1апример, для бельгийской с кипящим реактором давление вторичного пара 47 бар, а после огневого перегрева [c.321]

Идеализированный бинарный цикл ГТУ (рис. 11.12) состоит из двух частей. Цикл ГТУ с подводом теплоты при р = idem и с утилизацией теплоты отработавших в газовой турбине продуктов сгорания изображен линиями I—II—III—IV—IV —I. На диаграмме I—II — адиабатное сжатие воздуха в компрессоре II—III — изобарный подвод теплоты к газообразным продуктам сгорания III—IV — адиабатное расширение продуктов сгорания в газовой турбине I—IV — изобарный отвод теплоты, в том числе IV—IV — в экономайзере. Количество теплоты, отведенное на участке IV—IV, затрачивается на подогрев питательной воды в цикле Ренкина. Нижняя часть данного бинарного цикла представляет собой обычный цикл Ренкина перегретого пара — линии 1—2—3—5—5 —4—6—1. На диаграмме 1—2— адиабатное расширение пара в паровой турбине 2—3 — отвод теплоты в конденсаторе и конденсация пара 3—5 — повышение давления в насосе 5—5 — подвод теплоты к питательной воде в экономайзере 5 —4—6—1 — процессы парообразования и перегрева пара в парогенераторе за счет теплоты продуктов сгорания топлива. Считаем, что в пароводяной части цикла, т. е. в цикле Ренкина, 1 кг рабочего тела, а в цикле ГТУ — m кг рабочего тела. [c.174]

Принципиальная схема парогазовой установки, работающей по этому циклу, изображена на рис. 1.75. Воздух, сжатый в турбокомпрессоре 1, подается в горелку или форсунку 2 туда же подается газообразное либо жидкое топливо. Горелка или форсунка устанавливается в высоконапорном парогенераторе 3. В нем получается перегретый пар с давлением pi и температурой 7], который поступает в паровую турбину 7. Отработанный пар конденсируется в конденсаторе S и конденсат с помощью циркуляционного насоса 9 прокачивается через водоподогрева-тель 5 в парогенератор 3. [c.98]

На рис. 5.5 дана схема энергетического парогенератора среднего давления БМ-35-РФ, имеющего следующую характеристику па-ропроизводительность - 50 т/ч, давление перегретого пара - 3,93 МПа и его температура — 440 °С, температура питательной воды — 150 " С. Питательная вода поступает в водяной экономайзер / кипящего типа, откуда кипящая вода поступает в барабан 2. Из последнего по опускным трубам вода поступает в фронтовой экран 3, задний экран 4 и коллектор бокового экрана 5. Из фронтового и заднего экранов парожид-косгная смесь поступает в барабан 2, а из верхнего коллектора 6 бокового экрана в циклон 7, откуда отсепарированный насыщенный пар поступает в барабан 2, а жидкость самотеком возвращается в коллектор 5. Подъемные трубы заднего экрана разведены в фестон 8, за которым устанавливается пароперегреватель 9. Вход в него насыщенного пара н выход перегретого наглядно изображены на рис. 5.5. [c.287]

Основой технологического процесса паротурбинной ТЭС является термодинамический цикл Ренкнпа для перегретого пара (рис. 6.9, 10), состоящий из изобар подвода тепла в парогенераторе, отвода тепла в конденсаторе и процессов расширения пара в турбине и повышения давления воды в насосах. Соответственно этому циклу схема простейшей конденсационной электростанции (рис. 6.7 и 23.1) включает в себя котельный агрегат с пароперегревателем, турбоагрегат, конденсатор и насосы перекачки конденсата из конденсатора в парогенератор (конденсатный и питательный насосы). Потери пара и конденсата на станции восполняются подпиточной добавочной водой. [c.210]

Турбины атомных судовых энергетических установок. В качестве атомных энергетических установок (АСЭУ) на транспортных судах нашли применение двухконтурные установки с водо-водяными реакторами давления (ВВРД). В первом контуре такой установки циркулирует вода под давлением, которая служит как замедлителем нейтронов, так и теплоносителем. Эта вода, нагретая в реакторе, поступает в специальный теплообменник — парогенератор, где происходит образование насыщенного или слегка перегретого пара из воды второго контура. Для обеспечения температурного перепада между контурами давление воды на выходе из реактора должно быть на 3—10 МПа выше, чем давление пара на входе в турбину [39]. Таким образом, повышение начального давления пара связано с трудностями создания реактора, надежно работающего под большим давлением. Обычно в судовых конструкциях начальные параметры пара давление 3—4 МПа, температура 240 310 °С, что наряду с отсутствием регенеративных отборов пара приводит к пониженным значениям термического КПД. [c.156]

Нарушение сплошности пленки в процессе испарения последней приводит к значительному снижению коэффициента теплоотдачи и к скачкообразному повышению температуры стенки канала (ниспадающая ветвь кривой 2 на рис. 8.4). Явление ухудшения теплоотдачи, обусловленное высыханием жидкой пленки, получило название кризиса теплообмена второго рода 1[45]. В закризисной области поток пара, омывающий теплоотдающую поверхность, несет в себе мелкие капли жидкости. Выпадение капель на стенку и их испарение обеспечивают более высокую интенсивность теплообмена по сравнению с процессом теплоотдачи к перегретому пару при прочих равных условиях. Эту область называют областью ухуд шенных режимов теплоотдачи. Режимы ухудшенной теплоотдачи, если они устанавливаются даже на части поверхности теплообмена аппарата, снижают значение коэффициента теплоотдачи для всей 1юверхности в целом. Однако такие режимы во многих случаях полностью исключить нельзя. В прямоточных парогенераторах, в некоторых типах испарителей холодильных машин они всегда имеют-место. [c.230]

Один из вариантов парогенератора работает на изотопе Се-144, который входит в состав двуокиси церия. Активная зона имеет шестигранную форму и включает 19 твэлов в виде стержней диаметром 38 и длиной 200 мм. Общий объем, занимаемый изотопом, 4,09 л. Защита — из урана. Тепловая мощность — от 45 до 71 кВт. Пароводяная смесь при температуре насыщения направляется вверх через активную зону, откуда выходит насьпценный пар, температура которого около 270 °С. Имеются проекты таких реакторов с перегретым паром, однако в этом случае при остановках затрудняется отвод тепла из-за больших потерь его в трехходовой активной зоне. В этом случае на работу установки влияет и крен ТА. Поэтому более рационально применение насыщенного пара [112, 113]. [c.186]

Особенности парогенератора. ПГ, обогреваемые водой под давлением, предназначаются для выработки сухого насыщенного или слабо перегретого пара. Экопомайзерный участок в тепловой схеме либо отсутствует, либо занимает небольшую поверхность. Это вызывается тем, что изменение температуры греющего теплоносителя во всем ПГ обычно невелико (25—40 °С). [c.181]

Исходные данные для расчета номинального режима ПГ паропроизводитель-ность О, кг/с температура питательной воды на входе в ПГ /дв. температура перегретого пара С паропроизводительность промежуточного пароперегревателя Дцп, кг/с температура пара на входе и выходе в промежуточный пароперегреватель пп. вых пп. °С давление перегретого пара рд, МПа давление пара на входе в промежуточный пароперегреватель Рдд, МПа давление насыщенного пара р , МПа кратность циркуляции йд задается с последующей проверкой напор, создаваемый насосом МПЦ, Др, МПа допустимая потеря напора по тракту пара в промежуточном пароперегревателе Ардд, МПа расход греющей среды О, кг/с температура греющей среды на входе и выходе из парогенератора дх, Цык> °С температура греющей среды на входе в испаритель вхв> °С давление греющей среды па входе в парогенератор р ,, МПа число секций в экономайзе- [c.189]

Кроме того, рассматриваются разные варианты промежуточного перегрева пара. Для БН-600 он осуществляется в пределах парогенератора до температуры свежего пара, как на обычных ТЭС. Поэтому оказалось возможным применить серийные паровые турбины перегретого пара. Однако опыт эксплуатации показал, что при такой организации промежуточного перегрева осложняются режимы останова и особенно пуска установки — могут возникнуть тепловые удары при поступлении холодного пара из ЦВД в промежуточный пароперегреватель. Для энергоблоков с реакторами БН возможны варианты выполнения промежуточного перегрева пара, повышающие надежность работы, но снижающие температуру перегрева пара перед ЦСД по сравнению с температурой свежего пара. Так как для серийных турбин ТЭС обе эти температуры равны, то потребуются некоторые изменения в конструкции цилиндров среднего, а возможно, и низкого давлений. Для АЭС с натриевым теплоносителем возможно также использование парогенераторов сверхкритическнх параметров. [c.87]

В верхней части модуля расположен прямоточный парогенератор, выполненный из трубок Фильда (8400 шт.) и выдающий слабо перегретый пар (4,0 МПа и 260°С). [c.103]

Одновременно по этой же программе фирмой Майн Сейфти Апплаянс был разработан и испытан парогенератор с естественной циркуляцией с U-образными двухстенными трубами. Принятая в качестве сигнальной жидкости ртуть была заменена сплавом натрий—калий во избежание проникновения высокотоксичных паров ртути в помещения судовой команды. Агрегат проработал 150 час. до аварии пароперегревателя и 1667 час. до аварии испарителя. В результате проведенных испытаний было установлено, что проникновение сплава натрий—калий в перегретый пар приводит к образованию трещин и, как следствие, к аварии пароперегревателя. Трещины образуются обычно в зонах больших технологических напряжений в результате ковки, штамповки и сварки. Протечка сплава натрий—калий в воду также может привести к образованию трещин вследствие повышения концентрации щелочи в котловой воде. [c.105]

Рис. 2.1. Схема основных контуров реактора Энрико Ферми / — реактор 2 — сифонный сброс 3 — промежуточный теплообменник 4 — прямоточный парогенератор 5 — впрыскивающий регулятор температуры перегретого пара 5 —турбина с генератором 7 — конденсатор S — конденсатиые насосы 9 — подогреватели низкого давления 10 — питательные насосы —подпитка водой /2 — деаэратор /3 —насос второго контура 14 — насос первого контура

ЛИБО. Покидают парогенератор первичный и вторичный перегретый пар и продукты сгорания Hq. В случае газо-мазутных парогенераторов все входящие и выходящие потоки представляют собой газ или жидкость, поэтому их мгновенные расходы могут быть измерены и поддаются управлению. Наряду с внешними парогенератор пронизывают внутренние потоки, возникающие при рецир-j nep, <пер, п р куляции ГОрЯЧеГО И ХОЛОДНОГО воздуха, отборах дымовых газов и воздуха на сушку топлива, приготовлении собственного конденсата, впрысках и т. д. [c.134]

При подготовке исходных данных для расчета парогенераторов на ЭВМ в первую очередь составляется расчетная схема, отражающая последовательность включения поверхностей нагрева и движения рабочих сред. По принятой в ЦНИИКА методике подготовки исходной информации расчетная схема разбивается по рабочим средам на пять трактов, каждый из которых может состоять из двух параллельных потоков (нитки А и Б) тракт 1 —вода, перегретый пар [c.52]

P.a i iMOTpHM тепловой двигатель, показанный на рис. 12-13, в котором перегретый пар из парогенератора поступает в турбину откуда, после расширения он направляется в конденсатор ib виде смеси пара и 100 [c.100]

У толуола, имеющего практически близкие с ДФС показатели по термической стабильности, составляет всего 594 К. Поэтому в ПТУ с этим ОРТ могут быть реализованы как до-, так и сверхкритические циклы. Сравнивая между собой эти циклы, отметим два обстоятельства первое — в одинаковых температурных диапазонах термический КПД до-критических циклов больше, чем сверхкритических второе — положительный наклон пограничной кривой пара на диаграмме состояний в Т — S координатах исключает необходимость перегрева пара на выходе из парогенератора ПТУ с докрити-ческим циклом, что способствует еще больше карнотизации цикла и упрощает конструкцию парогенератора, из числа элементов которого исключается пароперегреватель. Для обоих видов цикла Ренкина положительный наклон пограничной кривой пара на Т — S диаграмме позволяет осуществить процессы расширения рабочего тела на турбине 1—2 и 3—4) целиком в области перегретого пара, создавая тем самым благоприятные условия для ее работы. Однако температура в конце процесса расширения 3—4, определяемая давлением конденсации, оказывается значительно выше нижней температуры цикла, что приводит к необходимости дополнительного отвода теплоты и соответствующему снижению термического КПД цикла. В то же время значительный перепад между температурой рабочего тела в конце процесса расширения 3—4 и температурой конденсации позволяет осуществить регенерацию, которая в основном компенсирует снижение энергетической эффективности цикла, обусловленное спецификой фазовой диаграммы ОРТ. [c.24]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...