Турбины с отборами пара большой мощности

VI.3. ТУРБИНЫ С ОТБОРАМИ ПАРА БОЛЬШОЙ МОЩНОСТИ [c.102]

Выбор расчётного режима. Условия работы турбин с отбором пара могут резко меняться. При использовании отбираемого пара для отопления (давление около 1,2 ama) количество отбираемого пара в зимнее время велико, поэтому через часть высокого давления протекает большое количество пара, развивающее значительную мощность. Для покрытия электрической нагрузки в это время часть низкого давления должна развивать лишь небольшую мощность или даже вращаться вхолостую, потребляя пар лишь для своего охлаждения. В летнее время пар для отопления не требуется, и он после части низкого давления целиком проходит в конденсатор в этом случае турбина работает как чисто конденсационная. Если пар отбирается для технологических целей (от 5 до 13 ama), то по условиям производства количество отбираемого пара часто поддерживается довольно ровным в течение всего года, В соответствии с условиями работы турбины должны выбираться размеры проточных частей. [c.155]

Опыт показывает, что турбина, работающая с противодавлением (а следовательно, и часть высокого давления турбины с отбором пара) в пределах изменения мощности от нормальной до 50 /п, имеет характеристику, приближающуюся к прямой линии, в пределах иге от 50% нормальной мощности до 0 (холостой ход) характеристика имеет криволинейное очертание. Область малых нагрузок не представляет большого практического интереса, так как обычно турбина при нагрузках меньше 50< /о работает редко, поэтому удобно рассматривать для турбины с противодавлением условный расход пара при холостом ходе, т. е. такой расход, который имел бы место в том случае, если бы прямолинейная зависимость между расходом пара О и мощностью % была справедлива на протяжении всего участка от нормальной мощности до холостого хода. Если величина расхода пара при условном холостом ходе О1Х известна, то, отложив её на диаграмме режимов и соединив прямой линией точку L с точкой экономического режима М, получают искомую зависимость между О и Л/е, справедливую для мощностей в пределах от 50 до 100% (линия 1 на фиг. 46). [c.155]

Экономичность работы конденсационных турбин с отборами пара, как это следует из предыдущего изложения, зависит от того, сколько отбирается пара из их отборов. Чем больше отбирается пара, чем лучше используется тепловая мощность отборов, тем меньше потерь тепла на ТЭЦ, тем выше экономичность работы ТЭЦ. Естественно поэтому, что экономичность ТЭЦ весьма различна. [c.55]

К. п. д. турбин с отборами пара при работе на чисто конденсационном режиме были ниже, чем соответствующих по мощности конденсационных турбин. Это объяснялось повышенными потерями в регулировочной ступени за камерой отбора, а также в последних ступенях ЧНД — в основном из-за больших выходных потерь. [c.13]

По мере роста теплофикации, а также накопления эксплуатационного и производственного опыта, конструкторских достижений и научных исследований постепенно увеличивались мощность ТЭЦ и единичная мощность агрегатов, что повышало их рентабельность и снижало эксплуатационные расходы. Все же по единичной мощности теплофикационные турбины отставали от конденсационных, что соответствовало темпам развития сложных проблем централизованного теплоснабжения и конструирования турбин с огромными объемными расходами отбираемого пара. Тем не менее сейчас уже освоены турбины с отборами пара для теплофикации мощностью до 300 МВт для сверхкритических начальных параметров пара, а проектируются агрегаты гораздо большей мощности. [c.95]

Особенности ЧСД. При больших объемных расходах отбираемого пара крайне затрудняется конструирование цилиндров с громоздкими патрубками, нарушающими осевую симметрию корпусов и ухудшающими их тепловое состояние. Эти трудности встречаются и при конструировании конденсационных турбин, но размещение патрубков в мощных турбинах с отборами пара становится настолько сложным, что для решения этой задачи может потребоваться даже лишний цилиндр по сравнению с конденсационной турбиной той же мощности. [c.98]

Маневренные качества. С течением времени все большее значение будет приобретать проблема участия ТЭЦ в покрытии суточных графиков электрической нагрузки. Для решения этой проблемы на стадии проектирования турбин с отборами пара необходимо предусматривать возможность выработки на ТЭЦ дополнительной мощности за счет длительного ограничения количества отбираемого пара для теплофикации, а также в ПВД, что уже частично предусматривалось при проектировании новых турбин. [c.108]

На этой основе УТМЗ [2] выполнил эскизный проект трехцилиндровой турбины ТК-275/300-240 для начальных параметров пара ро = 23,5 МПа и to = 838 К. В этой турбине потоком теплового потребления вырабатывается 125 МВт и конденсационным потоком 150 МВт. Максимальная электрическая мощность на конденсационном режиме — 300 МВт. Из-за особенностей турбин с отборами пара (потери от дросселирования в регулировочных ступенях, повышенные выходные потери и пр.) удельный расход теплоты турбиной типа ТК на номинальном конденсационном режиме приблизительно на 3,5% больше, чем турбиной К-300-240. Время работы турбины при номинальной мощности принималось 1500—3500 ч. Коэффициент теплофикации был принят равным 0,5 во время работы с номинальной тепловой нагрузкой и большим при частичной тепловой нагрузке. [c.109]

По действующему ГОСТ 3618—69 все данные, характеризующие турбину, указывают для номинальной мощности. Номинальной называют мощность, которую турбина длительно развивает на клеммах генератора при номинальных значениях всех основных параметров. У конденсационных турбин работа с максимальной мощностью достигается при отключении отборов пара, она бывает больше номинальной на 5—10%. а у турбин с регулируемым отбором пара максимальная мощность составляет 120 /о их номинальной мощности. Это повышение [c.356]

На первом этапе, наравне с изготовлением конденсационных турбин, важные проблемы решались в связи с выпуском в большом количестве крупных турбин с различными отборами пара и противодавлением. Разнообразие требуемых типоразмеров турбин было велико. Выдача заводам заказов на отдельные типы турбин приводила к излишествам конструктивного характера, с которыми было очень трудно бороться. Это крайне неблагоприятно отражалось на унификации турбин и, следовательно, на их стоимости, сроках изготовления и, что не менее важно, на производственной мощности заводов [3]. Стало ясно, что турбины конденсационные, с отборами пара и с противодавлением, близкие по расходу свежего пара, следовало проектировать одновременно на одном заводе и на базе общих идей как единую серию, по возможности из однотипных узлов и деталей, включая и системы регулирования. К концу первого периода отрицательные стороны отступлений от этого принципа построения ряда турбин были уже очевидны. [c.14]

Линии конденсационного режима я противодавления ограничивают поле диаграммы режимов снизу и сверху, и максимальный пропуск пара на турбину также ограничивает поле диаграммы режимов сверху при режимах, близких к номинальной мощности, и при режимах с перегрузкой, когда мощность турбины с отбором может быть больше номинальной. [c.228]

В России на современных ТЭЦ, работающих на органическом топливе, устанавливаются, как правило, теплофикационные турбины большой единичной мощностью (50—250 МВт) на высокие и закритические начальные параметры (13 и 24 МПа) двух основных типов а) конденсационные с отбором пара (Т и ПТ) б) с противодавлением (Р). [c.219]

График теплового потребления может быть таким, что сумма количеств пара, отбираемого из первого и второго отборов, не меняется в зависимости от сезона так сильно, как в турбинах с отопительным отбором пара в этом отношении благоприятен устойчивый график производственного отбора. Через часть высокого давления протекает большее количество пара, подвергаемое относительно меньшим изменениям, чем в турбинах с отопительным отбором пара той же мощности. [c.154]

Для турбин мощностью до 12 000 кет установлены параметры пара 35 ama и 435 С исключение представляют турбины мощностью 12 000 кет с двумя регулируемыми отборами пара, для которых ввиду большого расхода пара предусматриваются такие же параметры пара, как и для крупных турбин. [c.164]

Желание обеспечить полную независимость в изменениях электрических и тепловых нагрузок заставили энергетиков перейти на применение комбинированного типа теплофикационных турбин. Это конденсационные турбины с регулируемым отбором пара. В этих турбинах есть нормальный конденсатор и они могут развивать полную электрическую мощность, работая на конденсаторе или, как говорят, работая на конденсационном режиме. Но они также могут отдавать большое количество пара потребителям, отбирая его из турбины в какой-то промежуточной точке. Давление отбираемого пара поддерживается постоянным с помощью автоматического регулятора, почему отбор называется регулируемым, в отличие от нерегулируемых отборов пара на регенерацию. Чем больше пара поступает в отборы, тем меньше его доходит до конденсатора, тем, следовательно, меньше потери с охлаждающей водой и наоборот. Даже при небольшом отборе пара можно получать любую электрическую мощность турбогенератора, регулируя ее пропуском пара в конденсатор. [c.54]

Турбины с технологическим отбором пара несли сравнительно равномерную тепловую нагрузку. Поэтому их ЧНД работали, как правило, при расходах пара, значительно меньших, чем в конденсационных турбинах той же мощности. В таких турбинах развитая ЧНД обычно работала большую часть времени с недогрузкой, и для них рекомендовалось ЧНД рассчитывать для меньших расходов пара, чем для турбин с отопительным отбором пара. [c.13]

В начале первого этапа в качестве расчетной принималась температура охлаждающей воды 288—293 К и давление в конденсаторе крупных ПТУ выбиралось 4—5 кПа без особых экономических обоснований. С укрупнением ПТУ проблеме оптимального вакуума стали уделять больше внимания. Расчетная температура охлаждающей воды была снижена на 5 К, а вакуум существенно углублен. Заметим, что с уменьшением противодавления с 4 до 3 кПа изоэнтропийный перепад увеличивается приблизительно на 31 кДж/кг. Если принять расход пара последними ступенями Gk = 280 т/ч (соответствует режиму N—100 МВт) и снизить давление с 4 до 3 кПа при к. п. д. ступени т] = 0,78, то дополнительная мощность достигнет 1900 кВт. Уже турбины К-50-29 и К-100-29 были рассчитаны для противодавления 4 кПа. В турбинах же той же мощности для давления 8,8 МПа было принято рк = 3,5 кПа. Только турбины с регулируемыми отборами пара рассчитывались для рк = 6 кПа прп чисто конденсационном режиме. [c.16]

Тепловая мощность отборов турбины ТЭЦ рассчитывается на покрытие примерно постоянной составляющей нагрузки тепловых потребителей (пар для технологических нужд промышленных предприятий). Для сезонной или пиковой части тепловой нагрузки — отопление, вентиляция, бытовое горячее водоснабжение, зависящей от температуры атмосферного воздуха, использовался пар энергетических парогенераторов, которые по существу являлись резервными. С этой целью пар от резервных парогенераторов через РОУ подавался на пиковые подогреватели сетевой воды. Степень использования этих парогенераторов была крайне низкой. Кроме того, сооружение их, а также сооружение пиковых подогревателей, РОУ, трубопроводов и другого вспомогательного оборудования требовали больших капитальных затрат. Вместе с тем непосредственный подогрев воды для горячего водоснабжения при сжигании топлива без парообразования в парогенераторах и последующего дросселирования в РОУ и охлаждения в водоподогревателях проще и экономичнее. Подогрев сетевой воды осуществляют в водогрейных пиковых котлах, стоимость которых значительно ниже стоимости резервного парогенератора. Установка пиковых котлов на действующих ТЭЦ позволяет высвободить соответствующее количество пара от резервных парогенераторов высокого давления п использовать его в турбинах, т. е. увеличить электрическую мощность ТЭЦ без больших капитальных затрат. Вместе с тем пиковые водогрейные котлы, имеющие малую длительность кампании, будут рентабельны [c.226]

Кроме рассмотренных турбин большой мощности, в настоящее время производится ряд типов турбин средней мощности (50 тыс. кет и более). Здесь прежде всего имеются в виду теплофикационные турбины с регулируемыми отборами пара, а также турбины с противодавлением (с нерегулируемым отбором пара). [c.34]

Высоконапорные парогенераторы средней производительности (120—230 т1ч), которые компонуются с теплофикационными турбинами с промышленным отбором пара, вследствие потерь больших количеств конденсата, а также трудности получения хорошего качества питательной воды для обеспечения высокой надежности должны иметь принудительную циркуляцию от циркуляционного насоса. Благодаря принудительной циркуляции с барабаном-сепаратором компоновка поверхностей нагрева может быть свободной, что дает возможность создать парогенератор малых размеров по высоте, соответствующих габаритам паровых турбин. При этом облегчается также автоматизация рабочего процесса парогенератора и обеспечивается большая эксплуатационная надежность и маневренность установки. Малая кратность циркуляции, равная 4—5, и высокое давление пара (100—130 ата) в установках средней мощности дают возможность создать надежно работающий циркуляционный насос с небольшими затратами мощности на его привод. [c.219]

Определим расходы отборов пара, необходимые для обеспечения такого соотношения ЭуЭ эц- Компенсирование провалов поступления пара от УУ требуется в течение всего года, т. е. 8760 ч. Летом благодаря значительному снижению паровой нагрузки ТЭЦ см. рис. 4.6) провалы поступления пара от УУ могут значительную часть времени покрываться основными турбинами, например двумя турбинами ПТ-60-130, при нагрузках, указанных на рис. 4.6. С учетом этого годовое число часов использования тепловой мощности дополнительной (третьей) турбины, предназначенной для покрытия временных дефицитов отборного пара, будет в среднем меньше переломного значения, следовательно (см. гл. 4), работа дополнительной (третьей) турбины будет приводить к увеличению приведенных годовых затрат и даже перерасходу топлива. Эта замыкающая баланс пара турбина со своим котлом должна постоянно находиться в работе, так как дефициты пара, размеры и длительности которых неуправляемы, могут наступать в любое время. Работа турбины в периоды, когда нет дефицита пара, с сильно пониженной тепловой, а возможно, и электрической мощностью, как известно, неэкономична из-за больших удельных капитальных затрат, приходящихся на единицу годовой продукции. [c.106]

В качестве примера однопоточной турбины большой мощности на рис. 11.67 приведен продольный разрез турбины К-50-90 ЛМЗ, представляющей собой современный, модернизированный вариант турбины ВК-50-3. Мощность турбины 50 ООО кВт при 3000 об/мин. Абсолютное давление свежего пара 88,2 бар (90 кгс/см ), температура 535° С. Давление отработавшего пара 0,034 бар (0,035 кгс/см ). Пар через четыре регулирующих клапана поступает к четырем сопловым сегментам первой ступени, расположенным по четырем секторам круга (см. рис. II.39). Пройдя сопла, пар поступает на одновенечный диск регулирующей ступени и, отработав на нем, проходит затем двадцать одну активную ступень давления и удаляется в конденсатор. Диски последних трех ступеней давления насажены на вал, а остальных ступеней — откованы заодно с валом. Средний диаметр последней ступени 2000 мм при высоте рабочей лопатки 665 мм. Диафрагмы собраны группами в обоймы, вставленные в корпус. Между корпусом и диафрагмами образуются камеры, из которых производятся нерегулируемые отборы пара на регенеративный подогрев питательной воды. Турбина имеет восемь нерегулируемых отборов с подогревом питательной воды до 216° С. Турбина однокорпусная. Часть высокого давления корпуса выполнена литой из хромомолибденовой стали, часть низкого давления изготовлена сварной из листовой стали. Передний подшипник комбинированный опорно-упорный. Уплотнения лабиринтовые, елочного типа. [c.208]

Завод Бергман Борзиг большое внимание уделяет блочным конструкциям турбин. Компактные блочные установки мощностью до 1 МВт давно освоены и весьма эффективны. В последнее время компактные установки созданы также для турбин с противодавлением мощностью до 12 МВт и турбин с отборами пара мощностью до 6 МВт. Для мощных турбин проблема проектирования компактных установок несравненно более сложна, чем для малых турбин. Турбины в зависимости от их назначения выполнялись с различными передачами. [c.109]

Турбины с отборами пара. Теплофикация городов будет непрерывно развиваться, и в энергосистемах роль турбин с отборами пара будет возрастать. Мощность агрегатов будет расти, особенно на АТЭЦ, приближаясь к мощности конденсационных турбин. Как было указано в гл. VI, по характеру прогнозируемых графиков нагрузки потребуются турбины с сильно развитой ЧНД (типа ТК,). Для этих турбин ЦВД и ЦНД будут конструироваться в основном так же, как для конденсацион-. ных турбин. Усложнится задача вывода из цилиндров больших объемов пара. [c.263]

Турбины с отбором пара при пропуске максимального количества пара как через цилиндр высокого давления, так и через цилиндр низкого давления могут развивать мощность, которая больше номинальной (обычно примерно на 20%) На диаграмме режимов мощность Ломакс соответствует точке Е. Аналогичная режимная диаграмма может быть составлена и для турбин с двумя регулируемыми отборами, но она будет сложнее. [c.491]

Пример 36. В целях иллюстрации тепловых схем станций большей мощности рассмотрим пример, изображенный на фиг. 98 (вклейка). На этой ТЭЦ установлено 6 котлов с экономической паропроизаодительностью по 65 — 70 т/час и максимальной по 80—90 т/час при 33 ата, 425° й 4 турбины по 12 000 кет, 29 ата, 400°, с отбором пара и конденсацией. [c.141]

В условиях небольшой промышленной ТЭ Ц турбина с регулируемым отбором и конденсацией должна работать с отборами пара, близкими к максимальному. Зачастую в турбине небольшой мощности (у которой при минимальных расходах через ЧНД тепло, вносимое присасываемым уплотняющим паром, существенно влияет на температуру выхлопа) нагрев выхлопного патрубка ограничивает величину максимального отбора. Так как у данных турбин при расходе пара, большем на 15—30% нолшналыюго расхода, пар на уплотнения извне не подводится ( 5-2), то в ряде случаев целесообразно устройство коллектора (рис. 3-Г0,в), более десятилетия успешно применяющегося па многих турбинах. Охлаждение выполняется впрыскиванием воды из питательной линии через распылитель 9. [c.62]

Исходя из этих соображений Невский завод им. Ленина изготовил приводную турбину мош,ностью 30 МВт с = var на начальные параметры пара 9,0 МПа, 535° С с регулируемым отбором Т для покрытия отопительных нагрузок. Турбина Т-30 НЗЛ показала сравнительно хорошие индивидуальные энергетические показатели по сравнению с другими приводными турбинами благодаря отбору пара. Под индивидуальными показателями здесь подразумевается удельный расход топлива (теплоты) на единицу дутья (или, что то же, единицу мощности ТК), подсчитываемый по методу Минэнерго с отнесением всех выгод комбинированной выработки теплоты и механической энергии на последнюю. Отбор Т был выбран на этой турбине потому, что мощность, потребляемая ТК летом, больше, чем зимой (при р к и G = idem), поэтому зимой можно полнее использовать пропускную способность головной части турбины, а также установленную мощность котлов паровоздуходувной станции (ПВС). [c.228]

Из этого соотношения следует, что при одинаковых параметрах и равной мощности рпсход пара у турбины с отбором всегда будет больше, чем, у турбины без отбора. [c.213]

Это будет происходить до тех пор, пока сервомотор 4, поднимаясь, не приведет золот л ПК к среднему положению. Однако, ]]рн ато.м мощность, создаваемая паром в турбине, окажется большей, чем нагрузка, число оборотов начнет увеличиваться, вновь вступит в работу центробежный регулятор, и процесс повторится в обратном направлении. Такое попеременное действие обеих частей регулирования будет происходить до тех пор, пока постепенно не установится равновесное состояние. В процессе установления равновесного состояния происходят качания всей системы регулирования и мощности самой турбины, которые в некоторых случаях могут приводить к незатухающим и даже все увеличивающимся колебаниям, опасным для работы. Поэтому схемы несвязанного регулирования турбин с отборами применяют редко. [c.345]

Если рационализаторские мероприятия по лучшему использованию тепла окупаются в срок до 2—3 лет, то Госбанк СССР выдает для этой цели краткосрочные ссуды. Рациональная схема теплоиспользовання на заводе предполагает и экономически целесообразные внешние энергетические связи, помимо получения заводом топлива и электроэнергии. Прежде всего это касается получения с мощных теплоэлектроцентралей пара отбора из турбин и горячей воды, подогретой таким паром. Теплофикация заводских потребителей на базе вблизи расположенных ТЭЦ имеет большие преимущества по сравнению с покрытием потребителей в тепле от собственной котельной или заводской ТЭЦ, которые не могут сравниться по экономичности с современной теплоэлектроцентралью. Если мощность заводских турбин не превышает 25 Мет, а паропроизводительность котлов 30— 50 т/ч при низких параметрах пара, то себестоимости электроэнергии и пара на заводской ТЭЦ значительно превосходят стоимость энергии, получаемой от районной ТЭЦ. Внешние связи с ТЭЦ должны заключаться также в обязательном возврате очищенного конденсата от заводских потребителей. [c.328]

Поопуск пара в конденсатоо турбины КО. Возвращаемся к случаю одного отбора. При заданном отборе пара добавочный расход пара yfi , и, следовательно, полный расход пара D при заданной мощности W зависит от величины отбора и коэффициента недовыработки. Расход пара на турбину уменьшается с уменьшением отбора Р и коэффициента недовыработки j/ , так как чем ниже давление отбираемого пара, тем больше электроэнергии вырабатывается с помощью этого пара, тем меньше выработка электроэнергии, приходящаяся на долю конденсируемого пара, и тем меньше расход последнего. [c.41]

Турбины с отопительными отборами пара значительную часть времени работали с большой загрузкой ЧНД, поэтому для них эту часть делали высокоэкономичной. Для таких турбин рекомендовалось ЧНД рассчитывать на 65—807о от максимального расхода пара на чисто конденсационном режиме при полной мощности. От величины этого расхода зависело давление в камере отбора при конденсационном режиме и максимальной мощности. В течение рассматриваемого периода времени лучше оправдали себя турбины с сильно развитой ЧНД. [c.13]

Турбопривод питательного насоса. Перевод блока на СД радикально изменяет общие условия работы турбопривода [8]. Организация работы турбопривода при ПД связана с определенными затруднениями на режимах малых нагрузок. Их природа заключается в том, что приводная турбина, получающая пар из нерегулируемого отбора главной турбины, работает при скользящих параметрах пара. При снижении мощности главной турбины уменьшаются давление в отборе и массовый расход пара турбоприводом. Вследствие этого, а также в результате снижения к. п. д. мощность приводной турбины при постоянном открытии ее регулировочных клапанов уменьшается быстрее, чем мощность насоса (кривые / и 2 на рис. VIII. 19). Если пропускная способность проточной части приводной турбины выбрана так, чтобы обеспечить мощность насоса при номинальном режиме блока (точка А), то при снижении нагрузки блока мощность приводной турбины окажется меньше мощности, требуемой для привода насоса. Поэтому при проектировании приводной турбины выбирают проточную часть с большей пропускной способностью (характеристика 3) с тем, чтобы в достаточно широком диапазоне режимов ВС иметь избыточную мощность турбопривода. [c.147]

Отопительные отборы теплофикационных турбин. Как правило, турбины с регулируемыми отборами пара работают с достаточно большой загрузкой ЧВД, вследствие чего запасы по возможному открытию клапанов ЧВД невелики. В то же время на режимах больших тепловых нагрузок практически не загружена часть низкого давления. Направление в нее дополнительного количества пара за счет временного ограничения теплового потребления открывает возможность быстрого увеличения мощности при системных авариях. Для большинства эксплуатационных режимов получаемая за счет этого дополнительная мощность превышает 20% номинальной мощности агрегата. В неотопительный период, когда многие теплофикационные турбины работают на конденсационном режиме или при малых тепловых нагрузках, быстрое увеличение мощности может быть достигнуто за счет полного или частичного отключения регенеративных подогревателей. Кроме того, на таких режимах имеются большие возможности динамического переоткрытия клапанов ЧВД. Отключение отопительных отборов на короткое время не приведет к заметным нарушениям в системе теплоснабжения, поскольку тепловые сети обладают большой аккумулирующей сно- [c.172]

Применение в схеме ПГУ с котлами-ути-лизаторами более мощных серийных паротурбинных установок потребует большего расхода пара высоких параметров. Это возможно при повышении температуры газов на входе в котел до 800—850°С за счет дополнительного сжигания до 25% общего расхода топлива (природного газа) в горелочных устройствах котла. На рис. 20,12 приведена принципиальная тепловая схема ПГУ-800 такого типа по проекту ВТИ и АТЭП. В ее состав включены две газотурбинные установки ГТЭ-150-1100 ПОТ ЛМЗ, двухкорпусный утилизационный паровой котел ЗнО на суммарную паропроизводительность 1150-10 кг/ч и параметры пара 13,5 МПа, 545/545 °С, паровая турбина К-500-166 ПОТ ЛМЗ. Данная схема имеет рЯд особенностей. Регенеративные отборы турбины (кроме последнего) заглушены в системе регенерации имеется только смешивающий ПИД. Применена без-деаэраторпая схема с деаэрацией конденсата турбины в конденсаторе и в смешивающем подогревателе. Конденсат с температурой 60 °С подается двумя питательными насосами ПЭ-720-220 в экономайзер котла. Отсутствие регенеративных отборов пара повышает его пропуск в конденсатор турбины, электрическая мощность которой ограничена в связи с этим до 450 МВт. [c.302]

На ТЭЦ с турбинами мощностью 50 МВт и более теплоподготовительные установки выполняются по схеме, приведенной на рис. 3.80, б. Турбины типов Т и ПТ большой мощности имеют два теплофикационных отбора — на нижний и верхний сетевые подогреватели, в которых производится последовательный подогрев сетевой воды. Если включены оба подогревателя, то регулируется подача пара в верхнюю ступень подогрева, а если она отключена, то — в нижнюю. [c.332]

При расчете методом последовательных приближений общий расход пара на турбину при заданной электрической мощности и отпуске тепла внешним потребителям находят по диаграмме режимов турбины или оценивают по формуле. Параметры с отборах находят по , s-диаграмме расширения пара в турбине. Далее рассчитывают все элементы тепловой схе.мы, определяют моншость турбины и сопоставляк5т ее с заданной для данного режима. Если расхождение значений мощности больше допустимого, уточняют расход пара и производят пересчет тепловой схелпат При отличии расчетной мощности турбины от заданной, меньшем, чем на 1 —1,5%, повторного расчета не производят, а только уточняют расход пара на турбину, отвечающий задан- [c.501]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...