Срыв конденсата

Срыв конденсата паровым потоком и последующее осаждение капель должны резко изменить характеристики тепломассообмена и гидравлического сопротивления [c.148]

Рассмотренные в гл. 4 решения получены без учета волнового движения пленки и тем более без учета возможного при больших скоростях пара срыва конденсата. [c.100]

Птл определенных условиях имеет место волнообразование и срыв конденсата. Течение и теплообмен могут зависеть от взаимного направления II значения сил тяжести и трения и от других факторов. [c.106]

В этих условиях течение конденсатной пленки в основном определяется динамическим воздействием со стороны парового потока, причем на большей части длины (за исключением начального участка) режим движения конденсата в пленке носит турбулентный характер. Происходящий при этом интенсивный срыв жидкости с пленки в поток и обратный перенос капелек жидкости из ядра потока на пленку способствует процессу турбулентного перемешивания конденсата внутри пленки. Расчет теплоотдачи в этих условиях следует производить по формуле, полученной авторами [6] в результате теоретического анализа, основанного на аналогии Рейнольдса [c.156]

Подсос воздуха через гидрозатворы. Некоторые потоки горячего, обогащенного воздухом конденсата во избежание срыва вакуума во время эксплуатации турбины обычно направляют в конденсатор через гидрозатворы. При скапливании воздуха в верхних точках гидрозатвора может произойти разрыв потока и нарушиться работа гидрозатвора. При увеличении температуры среды в гидрозатворе уменьшается плотность среды, поэтому необходимо увеличивать высоту гидрозатвора. На гидрозатворах, работающих на холодной воде, для удаления воздуха из верхних точек можно выполнить дыхательную трубу с вентилем, который во время работы турбоустановки должен быть постоянно открыт. Правильность работы гидрозатвора в этом случае можно контролировать по периодическому (реже постоянному) выходу воздуха из [c.46]

При переходе с конденсационного режима на режим ухудшенного вакуума конденсатный насос работает нормально (без срыва), так как температура конденсата становится ниже температуры насыщенного пара при увеличенном давлении в паровом пространстве конденсатора. [c.120]

Подачу охлаждающей воды в конденсатор надо вести с таким расчетом, чтобы снижение температуры воды, выходящей из конденсатора, не превышало 2"" С в минуту, так как резкое охлаждение конденсатора и выхлопной части турбины может нарушить плотность их соединений. Не следует также допускать быстрого увеличения вакуума в конденсаторе, так как при этом абсолютное давление в конденсаторе быстро уменьшается, а температура конденсата становится выше температуры отработавшего пара. Последнее ведет к испарению конденсата в конденсаторе. Это вызывает срыв работы (запаривание), а иногда и повреждение конденсатного насоса. [c.170]

Срыв и унос конденсата паровым потоком 101 [c.236]

Деаэратор повышенного давления (5 ат) работал с отключенной автоматикой. При поступлении в него недостаточно подогретого конденсата от турбин (из-за отключения подогревателей) давление в деаэраторе резко снизилось, что вызвало срыв работы питательного электронасоса. Аварии способствовало большое гидравлическое сопротивление всасывающего трубопровода насоса, расположенного на значительном расстоянии от деаэратора. [c.220]

В установках с деаэраторами повышенного давления быстрое восстановление режима при срыве ( запаривании ) питательного насоса затрудняется при отсутствии резервного подвода холодного конденсата непосредственно во всасывающую линию питательных насосов. [c.227]

На случай срыва работы питательных насосов из-за упуска воды или снижения давления в деаэраторах оборудовать аварийный подвод к ним конденсата (или в крайнем случае химически очищенной воды). [c.231]

Данные по установке иным способом [Л. 1] не отвечают практике и условиям работы [Л. 2], уменьшают мощность и снижают экономичность турбины. Длина стекла должна быть такой, чтобы при низшем уровне конденсата (по верхнюю образующую патрубка для отвода конденсата) вода в стекле скрывалась в нижней гайке. Стекло освещается па просвет, а на верхнюю гайку надевают резиновый предохранитель от подсоса через сальник (предохранитель можно сделать из медицинской перчатки). Это исключает присос и обеспечивает отсутствие пузырей в стекле, искажающих истинный уровень. Следует учесть, что при высоком среднем уровне уменьшается полезная поверхность охлаждения, а при низком — срывает конденсатный насос. [c.67]

Конечно, реальная картина может быть значительно сложнее, особенно в главном конденсаторе турбины, где скорости пара очень велики, а конфигурация пучка горизонтальных труб, на которых идет конденсация, очень сложна. В действительности происходит срыв пленки конденсата, ее контакт с потоками пара, вторичный массообмен между паром с высоким содержанием остаточных газов и конденсатом, полученным из первой порции пара с малой их концентрацией и т. п. [c.33]

Расчёт конденсатного насоса на повышенную производительность вызван необходимостью обеспечить полный забор конденсата из конденсатора на случай срыва работы насоса из-за попадания воздуха во всасывающую линию. [c.318]

Глубокое разрежение на входе в конденсатный насос вызывает и другое неприятное явление при недостаточной герметичности насоса происходит подсос воздуха, повышающий вероятность срыва насоса, вызывающий снижение его производительности и насыщающий конденсат кислородом, который вызывает коррозию конденсатного тракта с выносом продуктов коррозии в котел и турбину. Поэтому для обеспечения герметичности конденсационных насосов применяют специальные конструктивные меры. [c.201]

Давление паров жидкости в рабочем диапазоне температур должно быть достаточно большим с тем, чтобы избежать высоких скоростей пара, приводящих к появлению больших градиентов температуры вдоль от трубы, срыву возвращающегося конденсата в условиях противотока пара и жидкости или возникновению неустойчивости течения связанной со сжимаемостью потока. Однако давление пара не должно быть слишком высоким, так как в последнем случае придется использовать трубу с толстостенным корпусом. [c.80]

Условие Gm GoH предполагает, что происходит интенсивный срыв конденсата с поверхности пленки. [c.112]

Нам неизвестны результаты непосредственного экспериментального изучения явлений срыва при конденсации N2O4 в трубе. Косвенно по снижению температуры перегретого водяного пара при дополнительном распыливании конденсата И. Г. Шекриладзе [6.13] определил, что явления уноса конденсата практически отсутствуют даже при скоростях пара до 100 м/сек. Данные результаты трудно объяснимы физически, учитывая изменение профиля скорости пара при конденсации с уменьшением толщины вязкого подслоя и более ранним выходом гребней волн в турбулентное ядро по сравнению с адиабатным кольцевым течением. [c.149]

Высокая коррозионная стойкость медных сплавов, сочетаемая со значительной теплопроводностью, делает их наиболее целесообразным материалом для ряда поверхностей нагрева блока. В первую очередь это относится к трубкам конденсаторов. Наибольшее применепие имеют медные сплавы (в основном латунь Лб8) также и для трубок ПНД. В этих аппаратах среды, омываюш,йе трубную систему по обе ее стороны, практически не различаются для блоков, эксплуатируемых в разных районах страны. Что же касается конденсаторов, то условия работы их трубо,к существенно зависят от состава охлаждающей воды. В зависимости от этих показателей производят выбор наиболее подходящего сплава для конденсаторных трубок, обеспечивающий их минимальную коррозию. Значительная интенсивность коррозии конденсаторных трубок может вызвать обогащение конденсата окислами меди. Увеличивающийся в связи с коррозией присос охлаждающей воды, приносящей с собой практически всю возможную гамму примесей (см. гл. 5), ускоряет исчерпание обменной емкости смол конденсато-очистки. При значительных коррозионных разрушениях возможен срыв вакуума, требующий останова мощного блока. [c.63]

Другой механизм возврата жидкости используется в коаксиальных ЦТТ (рис. 23, <3). Такой тип ЦТТ представляет собой герметичную полость, образованную двумя полыми цилиндрами, в которую по.мещено некоторое количество теплоносителя. При вращении ЦТТ последний располагается в виде тонкой пленки жидкости на внутренней поверхности внешнего цилиндра. Теплота, подводимая к внешнему цилиндру, расходуется на испарение рабочей жидкости. Пар движется к внутреннему цилиндру, конденсируется на нем, отдавая теплоту хладагенту, протекающему внутри. Конденсат центробежными силами срывается с внешней поверхности внутреннего цилиндра и в виде капель возвращается в зону подвода теплоты. Как и в вышеописанных ЦТТ, эффективность теплопередачи в коаксиальной ЦТТ зависит от толщины пленки жидкости, покрывающей поверхность теплообмена. [c.83]

Значительной эрозии подвергаются элементы проточных частей турбин, и особенно периферийные зоны входных кромок рабочих лопаток последних ступеней, где велика влажность пара и окружные скорости лопаток. На рис. 5.3, а показаны профили сопловых и рабочих решеток в периферийной зоне и треугольники скоростей пара и крупных капель, откуда видно, что капли влаги попадают на рабочие лопатки с большой относительной скоростью Wia, близкой к окружной скорости рабочих лопаток а. Капли разных размеров имеют различные абсолютные скорости ib и соответственно отличающиеся значения скоростей W s и углов входа Ри. Это приводит к р азмытой зоне эрозионного износа поверхностей лопаток. В качестве примера на рис. 8.1 показаны эродированные входные кромки рабочих лопаток последней ступени конденсационной турбины. В условиях эксплуатации паровых турбин наблюдается эрозия также выходных кромок рабочих лопаток последних ступеней. Вид и характер износа, а также расположение изношенной поверхности по высоте лопаток у входной и выходной кромок различны. Эрозия входной кромки обычно наблюдается на длине 1 = 0,35- 0,45 от периферии лопатки. Эрозия выходной кромки простирается обычно на более значительную длину лопатки — до 0,71 от корня. Наиболее сильный износ выходных кромок лопаток последних ступеней наблюдается у турбин, работающих длительное время на частичных нагрузках, особенно на режимах холостого хода. На этих режимах имеет место отрыв потока в корневых сечениях лопаток, сопровождающийся обратными течениями из выхлопного патрубка. Обратные токи пара захватывают капли влаги, которые и вызывают эрозию выходных кромок лопаток. Крупные капли за ступенью образуются в результате срыва пленок с поверхности диска, дробления влаги о поверхности выступающих деталей выхлопных патрубков, подачи конденсата на охлаждение патрубка при частичных нагрузках и по другим причинам. Кроме того крупные капли попадают в зону обратных токов из периферийной части потока. [c.274]

Кроме того, поступление большого количества пролетного пара через конденсатоотводчик ведет к пбрегреву конденсата в дренажном баке и к срыву работы насоса перекачки конденсата нз бака. [c.200]

При взаимодействии потоков жидкостей различной плотности на поверхности раздела возникают волны. На это явление накладывается трение, иривод5идее к ускорению жидкости потоком пара при их параллельном спутном движении, а при встречном течении — к замедлению, а затем и к обращению течения. По достижении определенной скорости начинается интенсивный срыв и унос жидкости потоком газа или пара (рис. 4-15). Капли жидкости срываются с гребней и следуют с потоком газа или осаждаются на пленку. Если конденсат занимает значительную часть проходного сечения для случая конденсации в трубе, а скорость нара еще велика, возможно обра-гование и последующее разрушение жидких пробок. [c.101]

Некоторое расхождение уравнений (6) и (5а), по-видимому, можно объяснить тем, что (5) было выведено на основе данных [4], полученных при движении увлажненного парового потока в опускной трубе, где, во-первых, имели место очень тонкие сепарацион-ные пленки, с которых при увеличении скорости пара начинался срыв, во-вторых, методика отбора и анализа проб конденсата пара могла привести к погрешностям при определении критических скоростей и орошений. [c.242]

Описываемая схема не только упрощает пуск блока, исключает большое количество дорогостоящего оборудования (регулирующей и запорной арматуры, предохранительных клапанов), но и создает возможность обеспечения ряда нестационарных режимов работы блока. Так, в случае сброса номинальной электрической нагрузки до нагрузки собственных нужд или холостого хода турбины открытием БРУ-К можно байпасировать турбину, сбрасывая в конденсаторы до 3600 т/ч пара. Даже меньшего расхода пара в конденсатор (3200 т/ч) достаточно, чтобы перевести и удержать реактор на любом уровне нагрузки до 50% с последующим нагружением турбины. Но для удержания блока в работе выполнение одного этого условия недостаточно. Дело в том, что поступление в деаэратор большего расхода холодного конденсата после сброса пара в конденсаторы вызовет в них резкое падение давления, что может привести к срыву работы питательных насосов или остановке реактора иод воздействием защитных устройств. В приведенной схеме это предотвращается увеличением расхода греющего пара до 600 т/ч через БРУ-РТД. (Первые варианты схем моноблока не обеспечивали этого, так как максимальный расход пара на деаэраторы в них не превышал 200 т/ч). [c.39]

Основные задачи теплохимических испытаний следующие определение максимально допустимой по качеству пара производительности котла определение качества пара при различных нагрузках и ее колебании выявление влияния соле- и кремнесодержания котловой воды на качество пара определение влияния положения уровня воды в барабане на качество пара установление норм воднохимического режима работы котла выявление причин ухудшения качества пара в процессе эксплуатации, например по отложениям примесей в пароперегревателе или проточной части турбины, при этом особое внимание обращают на состояние внутрибарабанных сепарационных устройств (нарушение плотности приварки или их срыв), плотность конденсаторов для приготовления на впрыск в пароохладители собственного конденсата, плотность элементов, разделяющих ступени испарения и т. п. выяснение эффективности схемы ступенчатого испарения, осуществленной на котле, и соответствия этой схемы условиям эксплуатации установление влияния на качество пара принятого способа регулирования перегрева определение содержания железа, меди, углекислоты и остаточного кислорода в питательной воде в различных местах питательного тракта и в различных отсеках и местах водяного объемй котла для выяснения интенсивности протекания коррозионных процессов и условия образования вторичных накипей. Кроме основных, часто требуется решать дополнительные задачи выявить влияние на качество пара тепловых перекосов и [c.282]

При незначительном увеличении давления в конденсаторе выше атмосферного пароннтовая прокладка разрывается, тарелка приподнимается в сторону и отработавший пар удаляется в атмосферу. Клапан располагается в специальном коробе 15 (см. фиг. 118), вваренном в верхнюю часть конденсатора и имеющем лаз для ревизии клапана. Непосредственно к коробу примыкает выпускной паропровод. Для уплотнения тарелка сверху заливается конденсатом, который подводится в короб, предусмотрен также слив конденсата из короба во избежание его переполнения. В турбинах ЛМЗ более поздних выпусков предохранительный клапан-диафрагма встроен в крышку цилиндра турбины. Поскольку на современных мощных турбинах нельзя работать при значительном ухудшении вакуума, не говоря уже о его срыве, сейчас все большее распространение получают вакуум-реле, автоматически останавливающие турбину при достижении предельно допустимого давления отработавшего пара. [c.267]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...