Расчет швов сварных соединений

РАСЧЕТ ШВОВ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ [c.328]

Основным критерием работоспособности швов сварных соединений является прочность. Расчет на прочность основан на допущении, что напряжения в щве распределяются равномерно как по длине, так и по сечению. [c.29]

Приближенный расчет нахлесточных сварных соединений, нагруженных моментом (рис. 14.4), выполняют, полагая, что швы нагружаются независимо, а касательные напряжения в фланговых швах направлены вдоль швов и распределены по их длине равномерно. При таком допущении условие прочности соединения можно записать [c.340]

Применение различных типов швов сварных соединений различного вида устанавливается при проектировании на основании соответствующих расчетов и технологических требований с учетом условий изготовления конструкции. [c.60]

Формула (4) является общей при расчете основного металла в зоне сварных соединений и самих швов. Сварные соединения обладают рядом особенностей работы. При их проектировании необходимо производить расчет прочности всего комплекса сварных швов и прилегающего металла. [c.94]

МИС рекомендует некоторые методы расчета прочности сварных соединений и конструкций. Расчеты составлены на основе экспериментов, проведенных главным образом голландскими учеными по изучению механических свойств швов под действием нормальных и касательных напряжений. Построены диаграммы, характеризующие прочностные свойства при нормальных сжимающих, срезывающих и нормальных растягивающих напряжениях. Особое внимание при этом уделено расчету угловых швов. [c.102]

Сложность разрушения угловых швов требует определенной систематизации критериев с указанием рациональной области их применения. При изложении данного вопроса будем опираться на изложенные в 8.1 четыре способа расчета сложных сварных соединений на прочность. [c.266]

Расчет сварного соединения выполняется по принципу независимости работы швов, т. е. принимается, что каждый из швов передает на косынку усилие, пропорциональное его расчетной площади. На рис. 4.9 показана эпюра продольных сил для полосы. Превышение длины фланговых швов над длиной прорези определяется из условия в сечении 2—2 напряжения в полосе с учетом ослабления ее прорезью должны быть равны допускаемым. Допускаемая продольная сила в сечении 2—2 [c.47]

Расчет сварных соединений, выполненных стыковым швом. Расчет стыковых швов производится по тем же формулам, что и целых элементов. Особенность состоит в назначении допускаемых напряжений (см..табл. 2.1). [c.27]

При проектировании сварных конструкций решается задача комплексного расчета сварных соединений. Он включает проверку прочности сварных швов и основного металла в зонах, прилегающих к швам. Расчет прочности основного металла возле швов производится в конструкциях из закаленных сталей при всех видах нагрузок, в том числе и статических. В конструкциях из незакаленных малоуглеродистых и низколегированных сталей комплексный расчет сварных соединений ведется при их работе под переменными нагрузками. [c.31]

Для удобства практических расчетов все угловые швы, независимо от вида деформации сварного соединения, рассчитывают по средним касательным напряжениям тД, лежащим в плоскости расположения биссектрис поперечных еечений швов. [c.390]

Пользуясь формулой x = Q/A, рассчитывают также сварные соединения, в последние годы все больше вытесняющие заклепочные. На рис. III.7, а показано соединение двух листов внахлестку лобовыми и фланговыми швами. При расчете как лобовых, так и фланговых сварных швов принимают, что опасное сечение шва совпадает с плоскостью, проходящей через биссектрису тп прямого угла DB (рис. 111.7,6). Таким образом, для одного лобового шва площадь опасного сечения равна Ь-0,7 к, а для одного флангового шва — /-О, к, где к — катет шва в случае, [c.90]

Пример III.2. Произвести расчет сварного соединения по данным предыдущего примера (рис III.8). Допускаемое напряжение на срез для швов т ., , = 110 МПа. [c.92]

Вследствие большого числа условностей, лежащих в основе расчета болтовых, заклепочных соединений, сварных швов и других подобных им сопряжений элементов конструкций, практика выработала ряд рекомендаций, которые сообщаются в специальных курсах дета-лей машин, строительных конструкций и т. д. [c.92]

Важной задачей является правильный выбор способа сварки в соответствии с назначением, формой и размерами конструкций. Назначение способа сварки в значительной степени определяется свариваемостью, особенно при соединении разнородных материалов, конструктивным оформлением сварных соединений, степенью их ответственности и производительностью процесса. Необходимо также учитывать тип соединений, присадочный материал, приемы и обеспечение удобства выполнения сборочно-сварочных соединений. Эти условия предопределяют механические свойства соединений и допускаемые напряжения, необходимые для прочностных расчетов конструкций. Так, для сварки длинных швов встык более технологично применение дуговой автоматической сварки. Толстостенные элементы соединяют электрошлаковой сваркой. Для сварки внахлест тонколистовых материалов рационально применение контактной сварки. Некоторые виды свариваемых материалов (алюминиевые и титановые сплавы, нержавеющие стали и т. п.) требуют надежной защиты зоны сварки от окисления, т. е. применения аргонно-дуговой, электронно-лучевой и диффузионной сварки. Необходимо также учитывать возможности механизации и автоматизации процесса выбранного способа сварки. [c.164]

Основной причиной, тормозившей развитие электросварочного дела, было недоверие к прочности сварных соединений и сомнение в возможности получения с должной гарантией сварных стыков, не уступающих по своей прочности клепаным. Эта неуверенность в прочности сварных швов была главным возражением против решительной и смелой замены заклепок сваркой. Этому способствовало также отсутствие установленных и принятых практикой методов расчета и норм, недостаточная четкость установления влияния различных факторов, сопровождающих процесс сварки, на качество швов и т. д. [c.116]

При конструировании сварных соединений следует избегать необходимости выполнения последующей зачистки швов. Однако этого нельзя избежать в отношении поверхностей соприкосновения. Следовательно, при расчете сварных швов необходимо учитывать понижение их прочности в результате зачистки. [c.160]

При сварке трением, как и при сварке другими способами, важное значение имеют физические свойства материала свариваемых деталей. Например, при сварке деталей из полиамидов качество сварного шва в значительной степени зависит от содержания влаги в материале перед сваркой. Если сваривают просушенные полиамидные материалы, то сварные швы получаются в несколько раз более прочными, чем при сварке предварительно неподготовленных полиамидных материалов. Показатели прочности сварных швов, рекомендуемые для расчета сварных соединений трением при вращении, приведены в табл. 3. [c.162]

Расчет прочности касается исключительно рабочих напряжений. Связующие напряжения не подлежат учету при расчете. Так, например, при расчете трубопроводов, работающих под внутренним давлением, возникающие тангенциальные напряжения являются связующими для швов. Поэтому при выборе толщины стенки трубы по величине тангенциальных напряжений наличие швов не учитывается. В то же время при расчете трубы от действия дополнительных нагрузок (собственного веса, температурной компенсации и других) должен производиться и расчет сварного соединения, так как возникающие при этом осевые напряжения являются для сварных швов рабочими. [c.54]

При расчете на прочность сварных соединений в стык за расчетное сечение принимается толщина свариваемого основного металла. Расчетная высота углового шва для соединений впритык типа фиг. 25,а принимается равной 0,7 величины катета шва. При автоматической сварке под флюсом, обеспечивающей глубокое проплавление основного металла, расчетная высота шва может приниматься равной его катету. При всех расчетах сварных швов на прочность усиление шва не учитывается. [c.54]

Основным принципом расчета сварных швов и соединений является следующий сварной шов должен быть равнопрочным примыкающим к нему участкам основного металла (фиг. 25, б). [c.54]

При работе конденсатора возможна вибрация трубок, что приводит к неблагоприятным условиям работы швов. Для повышения надежности соединений труб с трубными досками иногда вводится предварительная развальцовка трубок. Ее назначением является, прежде всего, обеспечение плотного прилегания трубок к отверстию в трубной доске, что способствует повышению качества сварного соединения. Можно считать далее, что развальцованные поверхности будут частично воспринимать усилия от поперечной вибрации трубок и тем самым облегчат условия работы шва. При расчете сварных соединений труб с трубными досками наличие развальцовки не учитывается. Предварительная развальцовка труб перед сваркой может рекомендоваться и в других типах теплообменных аппаратов при опасности вибрации трубок. [c.205]

При расчете аппаратов прочность сварных швов в зависимости от характера сварки учитывается коэффициентами прочности сварных соединений. [c.139]

Применяемые типы сварных швов зависят от конструкции деталей, толщины стенки и способа сварки. Большинство сварных соединений в передвижных паровых котлах выполняют в виде односторонних швов встык, получаемых в результате расплавления двух примыкающих кромок с прибавкой наплавляемого металла с одной стороны. Допускаемое напряжение при расчете сварных швов устанавливают в зависимости от предела прочности наплавленного металла шва. Коэффициент прочности принимают согласно указаниям, сделанным выше. [c.259]

При расчете на прочность сварных соединений сосудов могут приниматься следующие наибольшие значения коэффициента прочности швов [c.206]

Расчет сварных соединений, как и заклепочных, условно ведется в предположении равномерного распределения напряжений по сечению швов. При этом он тесно связан с технологией сварки в частности, это находит отражение в величине допускаемых напряжений для материалов швов, назначаемых в зависимости от способа сварки (ручная или автоматическая), а также от состава и толщины защитной обмазки электродов. [c.155]

Но S = F = dMIdz, следовательно, т = (SAy)l(lb), где у — расстояние от нейтральной оси до центра тяжести заштрихованной площади. Это главное выражение, которое используют для определения поперечной силы. Данное выражение можно применить при нахождении требуемого шага точечных швов сварного соединения, с помощью которого усиливается сечение балок. Выражение для расчета шага записывается в виде р = RIlSAy, где R — несущая способность точечного шва на срез у — расстояние от нейтральной оси до центра тяжести элемента усиления А — площадь поперечного сечения элемента усиления. Пусть требуется найти шаг точечной сварки, необходимой для крепления нижней, подкрепляющей сечение, накладки профиля, показанного на рис. 3.9. Необходимые геометрические характеристики можно найти, пользуясь данными табл. 3.1, в которой /g — момент инерции отсеченной части сечения относительно собственной оси. [c.79]

Расчет прочности сварных соединений, состоящих из вертикальных валиковых швов (рис. 20) (без подготовки кромок), нагруженных изги-баюш,им моментом М, ведут по касательным напряжениям уравнение для проверки прочности соединения имеет вид [c.78]

Представленная выше формула (8,3.2) может быть использована при расчете сложных сварных соединений на прочность по кинематической модели расчета, когда тела считаются абсолютно жесткими, а пластичность швов во внимание не принимается. При ограниченной пластичности швов црочность сложного сварного соединения зависит от пластичности отдельных участков соединения, В третьем методе расчета на прочность, в котором учитьшается податливость основного металла и швов, предполагается, чго при эксплуатационных нафузках в наиболее опасных точках соединения может быть вычислен как фактический запас прочности, так и фактический запас пластичности. Очевидно, чго при одинаковых запасах прочности предпочтение должно бьггь отдано соединениям с более высокой пластичностью. Приводимые ниже расчетные формулы позволяют по небольшому числу экспериментальных значений пластичности угловых швов определить их пластичность гфи произвольном напранлении силы. [c.283]

Расчет сварных соединений при статических нагрузках. Основным кр-итерием работоспособности сварных швов является прочность. Расчет на прочность основан на допущении, что напряжения в шве распределяются равномерно как по длине, так и по сечению. [c.360]

Проектирование и расчет сварных соединений (конструкций) сводится к выбору вида соединения, способа сварки, марки электрода, рациональному размещению сварных швов, определению сечения и длины швов из условия равнопроч-ности наплавленного металла и материала соединяемых деталей. Размеры соединяемых деталей обычно известны заранее из условий прочности, жесткости, устойчивости или конструктивных соображений. [c.472]

Для обеспечения повышенной коррозионной стойкости сварных соединений в процессе конструирования необходимы правильный расчет, исключение конструктивных концентраторов напряжений, избежание наложения швов в высо- [c.40]

Применение различных типов швов в сварных соединени.ях устанавливают, руководствуясь указаниями ГОСТ 8713-58, на основании расчетов и технологических требований, с учетом условий изготовления конструкций. [c.422]

Поскольку указанные методы расчета не позволяют вычислить местные напряжения в элементах сварного соединения, выбор размеров и типов сварных швов обычно основывают на эмпирических данных [62]. Отдельные соображения о работе сварных швов диафрагм изложены в главе VIII. [c.67]

Для перехода от значений внешних нагрузок (номинальных напряжений) к локальным напряжениям и деформациям необходимо располагать в соответствии с нормами расчета энергетических конструкций на малоцикловую усталость [2] значениями кэффициен-тов концентрации напряжений (при упругих деформациях) и коэффициента концентрации деформаций К , если местные напряжения превышают предел текучести материала. Если для геометрических концентраторов напряжений типа отверстий, галтелей, выточек и т. п. такие данные в области упругих деформа ий широко представлены в работах [3, 4], то применительно к сварным соединениям строительных конструкций такая систематизация до настоящего времени отсутствует. В связи с этим были проведены исследования зон концентрации напряжений и деформаций в стыковых и угловых швах при простейших способах нагружения (растяжение, изгиб) с применением [5] методов фотоупругости и фотоупругих покрытий. При исследованиях варьировались следующие величины, характеризующие геометрию сварного шва и определяющие уровень концентрации напряжений для стыковых швов — относительная высота наплавленного металла к его ширине q e, относительная ширина шва е/5, радиус перехода р и толщина свариваемых пластин з для угловых швов — соотношение катетов, радиус перехода р и толщина з. Диапазон изменения этих параметров был выбран на основе стандартных допусков на геометрию швов, выполненных ручной дуговой сваркой плавящимся электродом, автоматической и полуавтоматической под слоем флюса и дуговой сваркой в защитных газах. Было принято, что в стыковых сварных соединениях относительная высота валика шва не превышает 0,7, а относительная ширина шва находится в пределах 0,03 е/з 3,4. С увеличением толщины свариваемых пластин относительная высота и относительная ширина шва. [c.173]

Длительные прочностные характеристики всех перечисленных выше сталей следует принимать, исходя из исследований, проведенных над образцами, имевщими кратковременные прочностные характеристики на нижнем уровне требований, установленных техническими условиями. Образцы для длительных испытаний должны быть стандартного размера (не укороченные). Кроме того, учитывая неизбежный разброс результатов, получаемый при длительных испытаниях (на ползучесть и длительную прочность), надо принимать нижние значения этих величин, полученных в результате испытаний (см. гл. Г и VIII). Прочность сварных соединений определяют в каждом случае исходя из величины и вида шва (односторонний, двусторонний, угловой и т. д.), практических сведений о свариваемости данной стали, термической обработки и т. п. При расчете элементов паровых котлов на прочность (93, 148] для стыковых швов при односторонней сварке коэффициент прочности шва принимают равным 0,7. В случае сварки под слоем флюса коэффициент может быть равен 0,8. Для стыковых швов при ручной сварке, с подваркой со стороны корня (вершины шва), коэффициент прочности может достигать 0,95. При этом используется равножаропрочный электрод. [c.422]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...