Анализ опытных данных

Согласно рис. 2-7, пересчитанные данные хорошо согласуются с другими опытными точками и находятся выше кривой ///. Там же нанесена точка, которая, по утверждению Г. Н. Худякова [Л. 308], резко выпадала из зависимости (2-10), но которая хорошо, без пересчета согласуется с новой обработкой. Эта точка (Кет = 16,5 С/=1,25) была получена при свободном падении в неподвижном воздухе, когда отжим к стенке и, следовательно, вызванная этим погрешность отсутствовала. Анализ опытных данных, представленных на рис. 2-7, 2-8, позволяет сделать ряд важных заключений. [c.53]

Анализ опытных данных показал, что интенсивность тепло- и массопереноса прямо пропорциональна температуре, скорости движения потока и обратно пропорциональна влажности паровоздушной среды. [c.513]

Анализ опытных данных при этом показывает [c.92]

При увеличении давления критическая тепловая нагрузка сначала увеличивается, затем уменьшается. Например, для воды максимум критической тепловой нагрузки достигает при абсолютном давлении около 80 бар, а ее значение в 3,2 раза больше, чем при атмосферном давлении. Анализ опытных данных показывает, что максимум критической тепловой нагрузки получается при р = = (0,3 — 0,4) Ркр, где Рнр — давление, при котором удельные объемы кипящей жидкости и сухого насыщенного пара одинаковы. [c.408]

Анализ опытных данных позволяет, как и для случая ламинарного слоя, принять линейный вид функции [c.412]

Для определения суммарной силы от давления на обтекаемую поверх-, ность необходимо знать вид кривой распределения давления в плоскостях, поперечных потоку (рис. 4.9.1,г). На участке перед отверстием давление уменьшается по сравнению с его максимальным значением в плоскости симметрии (кривая I). Вниз по потоку точка максимума давления сдвигается в сторону от этой плоскости и давление снижается (кривые II, III, IV). Непосредственно за отверстием давление оказывается меньше, чем в невозмущенном потоке. При этом, как показывает анализ опытных данных, вклад сил давления на участке за отверстием в создание управляющего усилия является существенным. [c.339]

Анализ опытных данных показывает, что в гладких магнитогидродинамических трубах, переход ламинарного режима течения проводящей жидкости в турбулентный происходит примерно при 28 [c.435]

Путем преобразования зависимости типа (2.25) с введением ряда допущений представляется возможным привести ее к форме, предложенной ранее на основе анализа опытных данных П. Пэрисом. Это преобразование дает степенную зависимость скорости роста трещины от размаха коэффициента интенсивности напряжений А/С [c.37]

Подробный анализ опытных данных приводит к следующей формуле для вычисления коэффициента теплоотдачи при турбулентном движении в гладких трубах [c.238]

Таким образом, формы движения двухфазных потоков значительно многообразнее и законы их существенно сложнее, чем формы движения и законы гидродинамики однородных сред. Поэтому методы обобщенного анализа опытных данных имеют в этой области еще большее значение, чем в гидравлике однородных потоков. [c.10]

Анализ опытных данных позволил заключить, что азимутальная неравномерность характеризуется волновой структурой, при этом число максимумов и минимумов скорости совпадает между собой и равно числу каналов в завихрителе (рис. 2.3). Следовательно, источником азимутальной неравномерности являются лопатки. Наибольшая неравномерность скоростных характеристик создается завихрителями с малыми значениями p и п. Внутри области V = 0,5 (проекция центрального тела завихрителя) течение всегда практически равномерное. [c.35]

Анализ опытных данных [ 58] показал, что вблизи поверхности канала распределения осевой и суммарной скоростей потока подчиняются логарифмической зависимости, характерной для пограничного слоя осевого потока. Эта зона названа облас- [c.54]

Анализ опытных данных, полученных с локальными завихрителями различной геометрии, показывает, что распределение осевых и вращательных скоростей по радиусу канала в конкретном сечении не зависит от общей длины канала. Этот вывод проверен экспериментально приТ=18,8.... ..131. Для одного из завихрителей распределения скоростей при различной длине канала показаны на рис. 3.1. , [c.59]

Трансформация поля статического давления при изменении / приводит к изменению -связи между параметрами Ф и фц. Анализ опытных данных показал, что общий вид функциональной зависимости межда этими параметрами сохраняется в форме степенного урав ния Ф=Вф , где В и Ь константы, которые для различных значений / приведены в табл. 3.1. [c.59]

Анализ опытных данных показывает, что зависимость Ф = = f (х) при изменении степени диафрагмирования меняется слабо. Это обусловлено тем, что изменение Ми при диафрагмировании компенсируют друг друга. [c.64]

Анализ опытных данных по структуре потока позволил установить, что зависимости tgl )цJ=/(Ф ) для конического и цилиндрического каналов практически совпадают. Это подтверждается рис. 3.18, на котором опытные данные по коническому каналу сопоставлены с зависимостью (2.7), полученной для цилиндрического канала. Последнее подчеркивает тесную взаимосвязь между течением в трубе и в сужающемся канале и еще раз подтверждает универсальные свойства параметра закрутки Ф . [c.78]

Анализ опытных данных, полученных в трубах различной длины, показывает, что изменение энергии закрученного потока по длине подчиняется экспоненциальному закону [c.138]

Анализ опытных данных по теплоотдаче турбулентных частично закрученных потоков пок 1 ает, что в этом случае, как и для осевых потоков, и Г и йё . На рис. 7.7 [c.149]

Анализ опытных данных показал, что приближенно для всех [c.163]

Для каждой поверхности на основании анализа опытных данных, теоретических расчетов и данных ателье о надежности и долговечности установлены требования к качеству поверхности и в первую очередь к неровностям поверхности. Требования к новым деталям устанавливали на основе сравнения условий их работы с условиями работы аналогичных деталей уже апробированного узла по результатам испытаний опытных образцов. При этом учитывали экономические соображения. Например, если стоимость ремонта механизма (стоимость запасных частей, разборки и сборки) была низкой, то к качеству поверхности [c.43]

Для анализа полей упругопластических деформаций необходимо описание зависимости между деформацией и напряжением, а в общем случае между их тензорами с учетом температурно-вре-менных влияний. Это осуществляется на основе феноменологического анализа опытных данных, получаемых в надлежащем диапазоне условий деформирования и нагрева, а также на основе физико-механических и структурных моделей тела, описывающих его упруго-вязко-пластическое деформирование в том или ином диапазоне историй нагружения. Анализ экспериментальных данных позволил предложить [27] углубление более ранних концепций Мазинга. Ряд выражений, характеризующих свойства диаграммы циклического деформирования в зависимости от формы цикла (длительности выдержки), накопленного числа циклов и параметров диаграммы растяжения при статическом нагружении, получен на основе опыта [30—34]. Эти свойства свидетельствуют о подобии формы диаграмм статического и циклического деформирования, позволяющем выразить амплитуду циклической пластической деформации (ширину петли) формулой [c.20]

Анализ опытных данных показал [c.64]

Анализ опытных данных показал [Л. 28], что зависимость относительной вязкости от концентрации ВК продуктов для ряда теплоносителей описывается уравнением [c.232]

Анализ опытных данных показал [Л. 28], что зависимость плотности облученных соединений класса полифенилов аппроксимируется уравнением [c.237]

Частоты, вычисленные по этим формулам, не всегда могут быть четко выявлены при испытаниях. Это обстоятельство объясняется сложностью электрической машины как колебательной системы, а также многочисленностью источников возбуждения. Поэтому зависимость виброакустических характеристик подшипниковых узлов от различных факторов определяется в настоящее время эмпирически на основании статистического анализа опытных данных. [c.251]

Обычно диаграммы состояния строят экспериментально, а гермо-дннамические равновесия и правила фаз используют для анализа опытных данных. Диаграммы состояния строят в координатах температура — концентрация в процентах по массе или, реже, в атомных процентах. [c.88]

Анализ опытных данных по гидравлическому сопротивлению в змеевиках позволил заключить, что граница между ламинарным режимом течения и ламинарным с макровихрями в длинных змеевиках характеризуется условием De p =11,6 или [c.351]

Из анализа опытных данных по теплообмену следует, что переход турбулентного течения к турбулентному с макровихрями имеет место примерно при [c.357]

А. Н. Колмогоровым показано, что в области волновых чисел, где преобладает перенос энергии по спектру в результате инерционн ых сил, трехмерный спектр изменяется по степенному закону ( ) п5/3 в области вязкой диссипации (большие волновые числа) Гейзенберг получил закон Г(ге) п . Оба указанных закона представлены на рис. 13.9. Анализ опытных данных показывает, что закон —5/3 хорошо проявляется при больших числах Рейнольдса. Например, в атмосфервых течениях этот закон выполняется для достаточно большого диапазона волновых чисел. [c.271]

Применимость изложенного метода расчета определяется сделанными допущениями. Основным из них является условие С = 1 или допущение применимости зависимости (9-25), полученной для пластины, когда / = 0, т. е. когда отсутствует перепад давления. В действительности параметр не остается постоянным, так как в точке отрыва он должен принимать значение, равное нулю (см. 16 гл. 8). Изложенный метод расчета применим поэтому лищь на некотором предотрывном участке пограничного слоя. Анализ опытных данных показывает, что этот участок может включать всю конфузорную часть (/ > 0) и начало диффузорной части, где отрицательные значения формпараметра / м алы. [c.414]

Для расчета прочности элементов конструкций в квазихрупком и хрупком состояниях с учетом основных конструктивных, технологических и эксплуатационных факторов Н. А. Махутовым на основе анализа опытных данных предложены температурные зависимости характеристик прочности (пределов текучести, прочности, сопротивления разрыву, критических напряжений и коэффициентов интенсивности напряжений). [c.41]

Результаты продувок решеток профилей. Анализ опытных данных показывает, что при значениях угла атаки — 5°< t< + 5° и угла изогнутости профиля 0 = 19- -35° потери имеют умеренную величину. С увеличением углов t и 0 возрастает угол поворота потока е, а следовательно, и напорность ступени. Во избежание отрыва потока ограничиваются указанными значениями угла 0, принимая для меньших значений 6 большие значения угла г, и наоборот, В результате поворот потока зависит в основном от относительного шага t и угла установки профиля (или связанного с Ра угла выхода потока Ра). Указанная зависимость выражается следующим уравнением [c.229]

Анализ опытных данных, характеризующих относительный радиус максимального значения вращательной скорости, показал, что для завихрителей, создающих на входе закон вращения твердого тела по всему сечению канала (вращающиеся секции, вертушки), имеет место аномальное поведение зависимости = f (Ф )- Эти результаты располагаются выше опытных данных, полученных при других способах начальной закрутки (рис. 2.18). Этот факт объясняется формированием максимума вращательной скорости в непосредственной близости от поверхности канала уже на входе в канал, что обусловлено закономерностями закона и = onst. [c.49]

Относительный радиус нулевого значения избыточного статического и полного давления определяется параметром проницаемости Ь .. Анализ опытных данных показывает, что в интервале 5д.= 0.. . 1,43 относительный радиус, соответствующий нулевому значению избыточного статического и полного давлений, меняется незначительно при 6 . > 1,43 и Ф= onst — этот радиус уменьшается с увеличением [c.70]

Анализ опытных данных показьшает, что распределение скоростей и давлений в сужающемся канале, как и в цилиндрическом, является автомодельным по числу Re , если в качестве масштаба выбирать максимальные значения этих параметров в этом же сечении. [c.76]

Анализ опытных данных показал, что критическое число Гёртлера для закрученных потоков достигает 37. [c.145]

Анализ опытных данных, представленных в гл. 2, показьша-ет, что в области пристенного течения цилшздрического канала имеет место радиально-уравновешенный характер течения. Это позволяет в расчетной модели перейти от действительного характера течения к геометрическим характеристикам винтовой линии. При экспоненциальном законе уменьшения угла закрутки потока на стенке канала (см. гл. 2) [c.183]

Для хэпределенного рода жидкости коэффициент теплоотдачи при развитом кипении зависит лишь от тепловой нагрузки и давления насыщения. Поэтому для практических расчетов удобно применять эмпирические размерные зависимости. Эти зависимости устанавливаются либо непосредственно из анализа опытных данных, либо на основе обобщенных критериальных формул. Для воды в диапазоне давлений примерно от 1 до 40 бар (р/ркр 0,18, рис. 13-6) получены зависимости [Л. 124, 157] [c.311]

Объясняется это многими причинами видом испытаний, различным химическим составом и состоянием металла, местом вырезки и масштабом образцов, жесткостью пластометрической установки, методикой нагрева образцов и расшифровки осциллограмм и другими методическими особенностями данных испытаний. Поэтому результаты пластометрических исследований обязательно следует сопровождать описанием методики подготовки и проведения эксперимента, обработки и статистического анализа опытных данных. [c.55]

Анализ опытных данных дает возмож ность утверждать, что при температурах 348—600 °С пиролиз ПМС-25 состоит из двух конкурирующих процессов реакций разложения, приводящих к образованию газообразных и НК продуктов, и реакций, приводящих к образованию ВК продуктов. Реакции первого типа протекают при температурах до 500°С, а реакции второго типа — при температурах выше 500 °С. Предельно допустимая температура для жидкости ПМС-25 не превышает 300— 320 °С. Примерно такими же значениями предельно допустимых температур ограничивается использование в качестве теплоносителей полиметилсилоксановых жидкостей других марок (ПМС-100, ПМС-400 и др.), а также пил иэтилсилоксанов (ПЭС-3, ПЭС-5 и др.). [c.75]

В работе [Л. 50] на основании анализа опытных данных [Л. 7, 51, 56, 57] температурная зависимость давления насыщенйя ДФМ, ДТМ и ДКМ аппроксимирована уравнением вида [c.126]

Анализ опытных данных показывает, что температурная зависимость поверхностнаго натяжения исследованных органических теплоносителей подчиняется уравнению (3-24). Постоянные с для различных веществ, вычисленные по опытным данным [Л. 98, 132], приведены в табл. 3-37—3-39, Из этих таблиц видно, что значение с изменяется в пределах 3—7% в исследованном интервале температур. Результаты исследований МЭИ [Л. И] показывают, что улучщенные терфенильные смеси также подчиняются зависимости (3-24). На рис. 3-24 показаны отклонения опытных значений поверхностного натяжения от рассчитанных по уравнению Бачинского. Как видно для большинства опытных точек, отклонение не превышает 1%, а максимальное составляет 2,3%. Сглаженные значения коэффициента поверхностного натяжения рассчитывались по интерполяционному уравнению о — = 31,315 рз.8 полученному на основании обработки [c.135]

Анализ опытных данных по теплопроводности газойля, ПАБ, МИПД показал, что в интервале температур 28—250°С уравнение (3-80) в пределах ошибки эксперимента описывает температурную зависимость коэффициента теплопроводности. На рис. 3-38, 3-39 показаны [c.216]

Анализ опытных данных показывает, что минимальной хла-дотекучестью обладает фторопласт-4, наполненный коллоидным графитом марки С-1. На этом материале можно проследить количественную связь между относительной деформацией, напряжением сжатия, процентным содержанием наполнителя в смеси и временем испытания. [c.52]

Из анализа опытных данных можно сделать вывод, что решающее влияние на величину подпартии оказывают погрешность аладки, интенсивность износа резца и затупление резца. При правильном ведении наладки объем первых подпартий мог быть значительно увеличен, а число подналадок сокращено. [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...