Анализ полученных опытных данных

Сделанные предположения и формула (4.2), строго говоря, выполняются только для идеальных потоков. Анализ полученных опытных данных (рис. 4,20), однако, показывает, что несмотря на существование областей потока с различным характеров воздействия центробежных массовых сил (смена знака возрастание е,- в области, где (3 угловая скорость [c.92]

Анализ полученных опытных данных [c.139]

На основе проведенных экспериментов были разработаны расчетные зависимости для основных характеристик процесса теплоотвода в условиях повторного смачивания теплового потока во фронте смачивания, скорости смачивания и коэффициента теплоотдачи в несмоченной зоне а. Детальный анализ полученных опытных данных и сравнение их с зарубежными показали, что зависимость для а дает в определенной степени заниженные значения коэффициента теплоотдачи [21], которые идут в запас расчета по предельным температурам оболочек твэлов. Сейчас разрабатывается более реалистический подход к оценке процессов теплоотдачи при аварии, связанной с потерей теплоносителя. [c.114]

Для оценки дисперсии воспроизводимости в каждой точке было проведено по три параллельных опыта. Ниже приводится статистический анализ полученных опытных данных. [c.67]

Наряду с измерениями Р(/ 1А.2) в ряде работ осуществлялось экспериментальное исследование других характеристик флуктуаций интенсивности частотно-разнесенных волн четырехточечной функции когерентности Г4 [59], взаимных спектров [45], усреднения флуктуаций при приеме на апертуру конечных размеров [97]. Однако отсутствие теоретических расчетов этих характеристик для условий сильных флуктуаций, реализовавшихся во время указанных измерений, не позволяет провести удовлетворительный физический анализ полученных опытных данных. [c.137]

При составлении таблиц рекомендуемых значений плотности при атмосферном давлении использовались наиболее надежные опытные данные [Л. 9, 24, 91, 97, 102, 112—115], анализ которых дан в работе [Л. 28]. Однако результаты исследований [Л. 8, 11, 50, 99], выполненных после 1968 г., не вошли в монографию [Л. 28]. В работе [Л. 99] проведены измерения плотности ДКМ, ДТМ, ДФМ, при этом ошибка оценивается авторами в 0,1—0,15%. Проведенный анализ полученных опытных [c.101]

В ходе исследования главное внимание было уделено изучению влияния на гидравлическое сопротивление режимных факторов (w-f, X, р) и основного геометрического размера, характеризующего пакеты стержней, — относительного шага sId. Наличие большого количества систематически полученного экспериментального материала позволило установить характер этих зависимостей. Для удобства анализа исходные опытные данные были перестроены в координатах Ap —Apg= f (х), что позволило совместить нулевую точку, из которой начинаются кривые сопротивления, полученные при различных wy. [c.155]

При экспериментальных исследованиях нестационарных и стационарных тепломассообменных процессов большое внимание уделялось расширению возможности моделирования и переносу опытных данных, полученных в одних условиях, для расчета конкретных теплообменных аппаратов и устройств. В работе используются результаты исследования структуры потока для объяснения и анализа механизмов переноса в пучках витых труб и новых обнаруженных эффектов, рассматриваются различные методы обработки и обобщения полученных опытных данных. [c.51]

На основании полученных опытных данных вычислялись средняя температура поверхности сухого и влажного тела, средние коэффициенты теплообмена и массообмена, а также числа Nu, St и Nu , St . Из анализа опытных данных следует, что при испарении влаги с поверхности капиллярно-пористого тела значения чисел Nu и Nu увеличиваются с ростом температуры и скорости потока воздуха, но уменьшаются с ростом влажности паровоздушной среды. Коэффициенты теплообмена влажного тела лишь незначительно превышают коэффициенты теплообмена сухого тела максимальная разница межлу ними при малой влажности среды составляет 15%. Таким образом, полученные в наших экспериментах (вторая серия опытов) коэффициенты а и отличаются между собой незначительно. С известной погрешностью можно считать, что эти коэффициенты равны. [c.77]

Анализ имеющихся опытных данных по теплообмену при турбулентном течении жидкости в трубах, а также результаты теоретического расчета (Л. 1], показывают, что зависимости числа Nu от чисел Re и Рг при переменных физических. параметрах жидкости сохраняется практически такой же, как и при постоянных физических параметрах. Следовательно, эту зависимость можно выразить формулой, полученной в предположении о постоянстве физических параметров. Воспользуемся для этой цели интерполяционной формулой, полученной в [Л. 2] в результате теоретического расчета [c.331]

В данной работе приведены некоторые результаты экспериментов, а также теоретического исследования динамической устойчивости системы с гидроприводом, необходимого для анализа полученных опытных результатов . [c.271]

Впервые физико-химический анализ металлических сплавов разработал русский ученый акад. Н. С. Курнаков. Изучая физические свойства сплавов, он установил зависимость между их составом и свойствами. Полученные опытные данные Курнаков систематизировал и обобщил в виде диаграмм состав — свойство. Диаграммы Курнакова (закон Курнакова) устанавливают связь между видом диаграммы состояния и свойствами сплавов. [c.70]

Итак, все методы, предложенные для измерения теплопроводности, достаточно сложны и трудоемки. При создании установок на основании каждого из рассмотренных методов необходимо строго соблюдать ряд условий, иначе будет допущены значительные погрешности. Вместе с тем полное исключение побочных эффектов при измерении теплопроводности, по-видимому, невозможно, вследствие чего во многих случаях необходимо критически оценивать точность полученных опытных данных. Можно сказать, что теплопроводность является одной из наименее надежно определяемых теплофизических характеристик. Отмеченные обстоятельства учитывались в дальнейшем при анализе экспериментальных данных [c.207]

Чистота исследованных в работе [241 ] веществ (азота, окиси углерода, метана и этилена), определенная химическим анализом, составила 99,8%. Полученные опытные данные представлены в таблице и на графиках. Для азота приведены четыре опытные точки в интервале температур —195,3- —161,4° С. Погрешность опытных данных, по мнению авторов [241 ], не превышала 2%. [c.207]

Зная из опыта Ар, можно по формуле (8-8) определить V и далее G. В общем случае полученные зависимости позволяют провести качественно верный анализ влияния ряда факторов на скорость эжектируемого воздуха. Так, согласно (8-8) она увеличивается с ростом h, Gt и Gr/Q — удельной нагрузки канала. Увеличивающееся при этом сопротивление Ар влияет на и в обратную сторону, но Ар растет медленнее и и все же увеличивается. Опытные данные подтвердили справедливость этих положений. Для мелких частиц при прочих равных 252 [c.252]

Полученные из анализа (9-3) выводы хорошо подтверждаются опытными данными. Поэтому можно считать, что те допущения и гипотезы, которые имели место при выводе уравнения (9-3), принципиально правильны. Уравнение (9-3) является первым приближением к установлению общего закона для потерь энергии, [c.82]

Для получения чисел подобия на основе анализа размерностей используют различные методы. Наиболее простой и удобный из них — метод Рэлея. В соответствии с этим методом искомая величина выражается через влияющие на нее параметры с помощью степенного комплекса, включающего безразмерный коэффициент и все используемые в анализе параметры в различных степенях. Например, при выявлении чисел подобия, которые надо использовать при обобщении опытных данных, полученных при исследовании теплоотдачи в трубе при вынужденном течении, искомая величина — коэффициент теплоотдачи а. Качественный анализ этого явления показывает, что если не учитывать влияния массовых сил и других усложняющих факторов на процесс теплообмена, то интенсивность теплоотдачи должна определяться линейным размером системы /о, скоростью жидкости Wo, плотностью р, удельной тепло- [c.19]

После получения достаточного количества экспериментальных данных и отсева ошибочных результатов проводят их дальнейший анализ и обработку, позволяющие выявить новую информацию об изучаемом явлении. Для этого приходится аппроксимировать опытные данные аналитической функцией, выполнять операции интерполяции и экстраполяции, дифференцировать и интегрировать полученные результаты и т. д. [c.96]

Проведение опытов, обработка опытных данных с целью получения коэффициентов уравнения (6.18) и их статистический анализ выполняются в такой же последовательности, как и в предыдущем примере (см. с. 122). [c.126]

Анализ опытных данных, полученных с локальными завихрителями различной геометрии, показывает, что распределение осевых и вращательных скоростей по радиусу канала в конкретном сечении не зависит от общей длины канала. Этот вывод проверен экспериментально приТ=18,8.... ..131. Для одного из завихрителей распределения скоростей при различной длине канала показаны на рис. 3.1. , [c.59]

Анализ опытных данных по структуре потока позволил установить, что зависимости tgl )цJ=/(Ф ) для конического и цилиндрического каналов практически совпадают. Это подтверждается рис. 3.18, на котором опытные данные по коническому каналу сопоставлены с зависимостью (2.7), полученной для цилиндрического канала. Последнее подчеркивает тесную взаимосвязь между течением в трубе и в сужающемся канале и еще раз подтверждает универсальные свойства параметра закрутки Ф . [c.78]

Анализ опытных данных, полученных в трубах различной длины, показывает, что изменение энергии закрученного потока по длине подчиняется экспоненциальному закону [c.138]

Зависимость коэффициента теплоотдачи а при капельной конденсации водяного пара от температурного напора At приведена на рис. 4-36. Этот график получен [Л. 31] в результате анализа и обобщения опытных данных. Следует обратить внимание на то. [c.147]

Зависимость коэффициента теплоотдачи а при капельной конденсации водяного пара от температурного напора At приведена на рис. 4-36. Этот график получен 30] в результате анализа и обобщения опытных данных. Следует обратить внимание на то, что коэффициенты теплоотдачи при капельной конденсации имеют очень высокие значения. Зависимости, приведенные на рис. 4-36, могут быть рекомендованы для практических расчетов. [c.158]

При анализе модели хрупкого разрушения каждое волокно трактуется как цепочка, состоящая из п звеньев, каждое длиной б (неэффективная длина). Каждый слой (рис. 17) есть пучок таких звеньев, а композит — ряд таких пучков. Опытные данные по прочности, полученные для длинных волокон, могут быть сопоставлены с данными по более коротким волокнам [41], которые в свою очередь связаны с прочностью пучка звеньев из большого числа волокон [15]. [c.288]

Анализ результатов испытаний теплостойкой стали при температуре 600° С [И] с накоплением как усталостных, так и длительных статических повреждений представлен на рис. 3, д в координатах dy = N/Np и d = т/тр, причем область, полученная непосредственно опытом, выделена и в более крупном масштабе. На рис. 3,6 приведены кривые малоцикловой усталости в амплитудах полных деформаций 8о( как по опытным данным (сплошные линии) для трех значений длительности выдержки Ат = 0,5 мин (кривая 1), Дт = [c.8]

Для анализа полей упругопластических деформаций необходимо описание зависимости между деформацией и напряжением, а в общем случае между их тензорами с учетом температурно-вре-менных влияний. Это осуществляется на основе феноменологического анализа опытных данных, получаемых в надлежащем диапазоне условий деформирования и нагрева, а также на основе физико-механических и структурных моделей тела, описывающих его упруго-вязко-пластическое деформирование в том или ином диапазоне историй нагружения. Анализ экспериментальных данных позволил предложить [27] углубление более ранних концепций Мазинга. Ряд выражений, характеризующих свойства диаграммы циклического деформирования в зависимости от формы цикла (длительности выдержки), накопленного числа циклов и параметров диаграммы растяжения при статическом нагружении, получен на основе опыта [30—34]. Эти свойства свидетельствуют о подобии формы диаграмм статического и циклического деформирования, позволяющем выразить амплитуду циклической пластической деформации (ширину петли) формулой [c.20]

Физико-химические константы перечисленных выше органических соединений приведены в табл. 1-5. Критические параметры для большинства соединений получены расчетным путем. Анализ критических параметров, полученных на основании опытных данных, а также вычисленных ло различным эмпирическим соотношениям (см. 3-3), позволяет предполагать, что средняя погрешность значений, представленных в табл. 1-5, составляет 5% Для р, 10% для р р [c.20]

Наличие многих переменных взаимосвязанных параметров определяет увеличение по оравнению с обычными двигателями количества измеряемых параметров и исследуемых зависимостей. По этой причине требуется весьма тщательно продумывать программу и методику испытаний, чтобы по возможности сократить число измерений и уменьшить трудоемкость анализа полученных опытных данных. [c.45]

В настоящей работе были получены экспериментальные данные по теплоотдаче при кипении калия под давлением собственных паров в довольно широком интервале изменения параметров, а именно при давлении насыщения р, = 1- -1100 мм рт. ст. и qi=7-10 - 2.4-10 вт/м . Теплоотдача исследовалась на опытных элементах, изготовленных из никеля (гладкая поверхность), армко (гладкая и шероховатая) и нержавеющей стали 1Х18Н9Т (шероховатая). Искусственную шероховатость на теплоотдающую поверхность наносили керном специальной заточки. Впадины имели форму либо узких щелей (поверхность из армко), либо конических углублений (поверхность из нержавеющей стали) (рис. 2). Сопоставление данных по теплоотдаче на поверхностях различной шероховатости при низких и высоких давлениях насыщения обнаружено существенное влияние величины температурного напора А7 =7 , —где — температура теплоотдающей стенки, — температура насыщения, как на условия возникновения пузырькового кипения, так и на устойчивость этого процесса. Первичный анализ полученных экспериментальных данных показал, что наблюдается некоторая закономерность перехода к устойчивому кипению при достижении определенной тепловой нагрузки характерной для данного давления насыщения. Дальнейшая обработка результатов опытов привела к установлению эмпирической зависимости начала перехода от неустойчивого процесса кипения к устойчивому развитому кипению на поверхностях с умеренной шероховатостью [c.250]

Количественная связь. между критериями подобия в этом случае устанавливается экспериментальным путем. Предварительный теоретический анализ математического описания с помощью теории подобия, предшествующий эксперименту, дает пути для правильной его постановки и использования полученных в нем результатов, так как теория подобия позволяет предварительно установить наиболее существенные закономерности для исследуемых физических явлений в виде критериальных зависимостей. Критериальные уривнения являются исходными для построения опытной методики, основной формой обработки полученных опытных данных при исследовании единичного явления. После проведения экспериментов и обработки его результатов критериальное уравнение становится основным расчетным уравнением для данной группы подобных явлений. [c.139]

В таблицах и фигурах гл. Vill приводятся сведения, относящиеся к физике электрической эрозии и свойствам различных элементов, связанных с воздействием на них импульсных электрических разрядов. Эти сведения могут служить исходными для различных оценочных сопоставлений электрических методов обработки при анализе полученных экспериментальных дан ных, при подборе оптимальных режимов и Для различных других целей в процессе проведения опытно-производственных или научно-исследовательских (работ. [c.251]

При помощи ударной трубы возможно создание высокотемпературных потоков газа в широком диапазоне плотностей. Несмотря на кратковременность процесса, быстродействующая аппаратура дает возможность проводить тепловые замеры. Более того, кратковременность действия потока имеет даже определенные преимущества, так как с высокой точностью позволяет считать процесс передачи тепла стенкам одномерным. Результаты многих работ [1—4], в которых изучалось развитие пограничного слоя и теплообмен на стенке ударной трубы с помощью тонкопленочных термометров сопротивления, показали, что температура поверхности стенки трубы может быть измерена очень точно. Поэтому в настоящее время появилось два метода измерения коэффициентов переноса, в основе которых лежат результаты измерений теплопередачи к стенкам ударной трубы. Впервые численное решение задачи теплообмена было получено в работе [5] и экспериментально проверено в работе 61, в которой авторы измерили теплообмен в критической точке тупоносого тела, помещенного в ударную трубу. Результаты работы 6] в основном подтвердили теорию, изложенную в работе [5], но при этом обнаружилось, что теплообмен в сильной степени зависит от числа Ье (числа Люиса) и вязкости газа поэтому получить данные о коэффициенте вязкости высокотемпературного газа в невоз-ыущенном потоке было практически невозможно. Авторы работы [7] используя теорию, предложенную в работе [5], а также результаты работы [8], дающей теоретический анализ ламинарного пограничного слоя на стенке ударной трубы, показали, что тепловой поток на боковой стенке очень слабо зависит от числа Люиса. Поэтому в соотнощении для теплообмена единственной неизвестной можно считать коэффициент вязкости в невозмущенном потоке. Это позволило им, используя данные по определению теплового потока к стенкам ударной трубы, при сравнении с численными решениями уравнений пограничного слоя на стенках получить экспериментальные результаты по определению коэффициента вязкости диссоциированного кислорода. Оценивая результаты эксперимента, они пришли к выводу, что на теплообмен к боковой стенке очень слабо влияет фитерий Прандтля, число Люиса, а лучистый тепловой поток в диапазоне температур 2000—4000° К еще пренебрежимо мал. Погрешность экспериментальных данных о вязкости, полученных по этой методике, оценивается авторами в пределах 16%- Сравнение полученных опытных данных с данными, рассчитанными по формуле [c.217]

На основании анализа параметрического уравнения (6.17) Т. Сасаки [55] установил, что основными определяющими критериями являются Rei и Fri. Полученные опытные данные Т. Сасаки представил в графической форме, в виде зависимости X = /(Rei Fr). Опытные данные Т. Сасаки хорошо согласуются с результатами экспериментальных исследований ВНИИГАЗа в кольцевом режиме течения смеси в вертикальных трубах [16, с. 182]. Обработка опытных данных Т. Сасаки [55] и ВНИИГАЗа приводит к эмпирическим формулам [c.228]

Расчетное исследование, анализ и обобщение полученных результатов. Результаты тестовых расчетов, выполненных для стандартных условий — безгра-диентного обтекания непроницаемой пластины квазиизотермическим (с пренебрежимо малой неизотермичностью) несжимаемым потоком, следует сопоставить с известными из литературы опытными данными о структуре пограничного слоя, о закономерностях трения, теплоотдачи и оценить степень достоверности математической модели. [c.73]

Применимость изложенного метода расчета определяется сделанными допущениями. Основным из них является условие С = 1 или допущение применимости зависимости (9-25), полученной для пластины, когда / = 0, т. е. когда отсутствует перепад давления. В действительности параметр не остается постоянным, так как в точке отрыва он должен принимать значение, равное нулю (см. 16 гл. 8). Изложенный метод расчета применим поэтому лищь на некотором предотрывном участке пограничного слоя. Анализ опытных данных показывает, что этот участок может включать всю конфузорную часть (/ > 0) и начало диффузорной части, где отрицательные значения формпараметра / м алы. [c.414]

Рассмотренные до сих нор теории пластичности основывались на гипотезах формального характера реальная структура поли-кристаллического материала и хорошо известная картина пластического деформирования кристаллических зерен при этом совершенно не принимались во внимание. Такой подход имеет свои преимуп] ества и недостатки. С одной стороны, обилие законы пластичности, сформулированные для нроизвольного тела безотносительно к его физической природе, позволяют охватить единообразным способом широкий круг явлений — пластичность металлов, предельное равновесие грунтов, хрупкое разрушение горных пород и бетона и так далее. Такая общность чрезвычайно подкупает действительно, экспериментатор с удивлением обнаруживает, что макроскопическое поведение тел самой разнообразной физической природы оказывается поразительным образом сходным. Оказывается, что это поведение егце более поразительным образом может быть приблизительно хорошо описано при помощи уравнений, полученных из некоторых априорных гипотез достаточно формального характера. Но при более детальном изучении опытных данных оказывается, что при внешнем глобальном сходстве обнаруживаются и различия в поведении разных материалов. Эти различия связаны с тем, что микромеханизмы не только неунругой, но даже упругой деформации не одинаковы. Поэтому естественно стремление к тому, чтобы положить в основу теории пластичности некоторые физические представления о протекании пластической деформации. Нужно признать, что мы еш е далеки от возможности построения макроскопической теории, основанной на анализе и описании процессов, происходящих на микроуровне. Теория скольжения Батдорфа и Будянского, которая будет схематически изложена ниже, отнюдь не может быть названа физической теорией. Однако положенные в ее основу гипотезы в определенной мере отражают процессы, происходящие внутри отдельных кристаллических зерен, хотя и не воспроизводят их точным и полным образом. Пластическая деформация единичного кристалла происходит за счет сдвига в определенной кристаллографической плоскости в определенном нанравлении. Совокупность плоскости скольжения и направления скольжения в этой плоскости называется системой скольжения. Система скольжения задается парой ортогональных еди- [c.558]

Были подвергнуты тщательному анализу методики проведения опытов и экспериментальные стенды, на которых различными авторами проводились исследования. Опытные данные, полученные на стендах, допускающих пульсации расхода и давления, отбрако- [c.286]

Анализ напряжений. Композиционные материалы с пространственным расиоложение.ч арматуры имеют относительно небольшую толщину. Определение трансверсальных характеристик при растяженнн таких материалов вследствие малости нх размеров сопряжено с определенными трудностями. Во-первых, при малой длине образца СЛО.ЖПО обеспечить его закрепление а захватах испытательной машины во-вторых, не установлена возможность сопоставления опытных данных, полученных на образцах разной длины. Все это вызывает необходимость обос-нопанного выбора размеров образца. [c.27]

Анализ опытных данных, характеризующих относительный радиус максимального значения вращательной скорости, показал, что для завихрителей, создающих на входе закон вращения твердого тела по всему сечению канала (вращающиеся секции, вертушки), имеет место аномальное поведение зависимости = f (Ф )- Эти результаты располагаются выше опытных данных, полученных при других способах начальной закрутки (рис. 2.18). Этот факт объясняется формированием максимума вращательной скорости в непосредственной близости от поверхности канала уже на входе в канал, что обусловлено закономерностями закона и = onst. [c.49]

Предложена приближенная модель полислойно-диффузионного растекания жидкости по твердому телу в рамках полимолекулярной адсорбции. Составлены диффузионные уравнения, отвечающие ртзличным моделям задачи о растекании на нитриде. Анализ полученных решений показал наличие асимптотического решения для распределения молекул в п-м слое практически уже при л = 5. Рассчитан коэффициент диффузии для никеля по опытным данным. Рис. 2, библиогр. 5. [c.223]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...