Основные характеристики ферритов

Промышленностью освоен выпуск свыше 25 марок ферритов с ППГ. Широкое распространение получили магний-марганцевые и литиевые ферриты со структурой шпинели. Для улучшения свойств используются легирование их ионами цинка, кальция, меди, натрия и др. Основные характеристики ферритов с ППГ следующие коэффициент прямоугольности йпу = 0,9 0,94 остаточная индукция Вг = 0,15 0,25 Тл, температура Кюри Гк = ПО ч--г- 250 °С (для магний-марганцевых ферритов) 550 630 С (для литиевых), коэрцитивная сила для ферритов, используемых в схемах автоматического управления, лежит в пределах 10—20 А/м, для материалов, используемых в вычислительной технике, — 100—1200 А/м. [c.105]

ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ФЕРРИТОВ [c.243]

Кроме значения АН к основным характеристикам феррита СВЧ относятся намагниченность насыщения Ms, точка Кюри комплексная диэлектрическая проницаемость е = е — /е" и тангенс угла диэлектрических потерь tg б, = г" г. [c.305]

Основные характеристики ферритов [c.302]

Доменная структура оказывает сильное влияние на магнитные характеристики ферритов, что можно объяснит ., рассмотрев их кривую намагничивания (рис. 12, а). Возрастание индукции под действием поля обусловлено двумя основными процессами смещением границ доменов и поворотом их магнитных моментов. Кривую намагничивания можно разбить на четыре области / и // — обратимого и необратимого смещения доменных границ /// — вращения магнитных моментов доменов IV— насыщения. [c.26]

На рис. 3.4 представлены кривые намагничивания ферритов. В табл. 3.20 и 3.21 приводятся основные характеристики наиболее широко применяемых магнитомягких и магнитотвердых ферритов. [c.143]

СВЧ-ферриты. Из двух основных характеристик СВЧ-ферри-тов — ширины линий ферромагнитного резонанса и диэлектрических свойств — последние тесно связаны с концентрацией электронных дефектов, которую можно регулировать в широких пределах в процессе термической обработки., В работе [195] показано, что потери в ферритах в широком диапазоне частот обусловлены свободными электронами, концентрация которых может быть существенно снижена дополнительным отжигом при температуре, выбранной на основе универсальной диаграммы. В ОВЧ-ферритах, содержащих никель в качестве активного компонента, изменение температуры обработки при фиксированном давлении кислорода, равно как и изменение давления кислорода при фиксированной температуре, может привести к замене электронной проводимости дырочной. Минимуму потерь будут соответствовать состояния с собственной проводимостью (пхр), достигаемые при строго определенных для каждого состава температуре и давления кислорода. [c.152]

Механические свойства, получаемые при испытании на статическое растяжение, являются основными характеристиками, используемыми в расчетах на прочность, а также для определения способности к формоизменению в холодном состоянии. Одна из основных целей применения низколегированных сталей является экономия металла в металлоконструкциях, поэтому очевидно, что такие стали должны обладать повышенными прочностными свойствами, в первую очередь пределом текучести. В настоящее время предел текучести горячекатаных или нормализованных сталей находится в диапазоне 30— 45 кГ(мм , что на 20—45% выше, чем у стали МСт.З. За счет дополнительного легирования и технологических усовершенствований возможно повышение гарантированного уровня предела текучести низколегированных сталей с феррито-перлитной структурой примерно до 50 кГ мм . Дальнейшее повышение этого показателя возможно путем термического упрочнения на базе сор- [c.7]

Таблица 11 Основные характеристики магнитно-мягких ферритов

Таблица 12 Основные характеристики бариевых ферритов

В табл. 82—86 приведены основные характеристики магнитномягких и магнитно-твердых ферритов. [c.256]

Основные характеристики некоторых никель-цинковых ферритов [c.256]

В табл. 76 и 77 приводятся основные характеристики широко применяемых ферритов. [c.192]

В табл. 105—107 приводятся основные характеристики широко применяемых ферритов, а на рис. 89 представлены кривые намагничивания ферритов. [c.303]

Основные характеристики низкочастотных магнитно-мягких ферритов [c.238]

В СССР государственными и отраслевыми стандартами нормированы параметры характеристик размагничивания всех основных материалов для постоянных магнитов, а именно литых и металлокерамических сплавов, деформируемых сплавов, интерметаллических соединений редкоземельных элементов и магнитнотвердых ферритов. [c.26]

Материалы, основной служебной характеристикой которых служит коррозионная стойкость, можно разделить на следующие структурные классы аустенитные, феррито-аустенитные и фер-ритные стали, сплавы на основе никеля. С целью общей оценки свойств на рис. 52 показана коррозионная стойкость сталей и сплавов, применяемых в сварных конструкциях и в минеральных кислотах, которые являются основой для многих сред химической [c.122]

При намагничивании ферритов (как и ферромагнетиков) происходит смещение границ между доменами и вращение векторов намагниченности каждого домена. В слабых полях у большинства ферритов с малой анизотропией преобладают процессы смещения границ. Для лёгкого смещения границ доменов необходимо, чтобы энергия закрепления границ бьша минимальной. В этом случае проницаемость феррита будет максимальной. Однородные, совершенные в магнитном отношении чистые образцы ферритов характеризуются высоким значением начальной проницаемости и весьма малой коэрцитивной силой. Такие материалы, называемые магнитомягкими, широко применяются в телефонии и радиочастотной аппаратуре. Основными их характеристиками являются величина начальной проницаемости, ее частотная зависимость (магнитный спектр вещества), а также параметр потерь — тангенс угла магнитных потерь. [c.38]

Весьма ответственной характеристикой структуры стали является размер зерна аустенита. При охлаждении стали аустенит испытывает превраш ения и формирование новой структуры, что существенно зависит от размера зерна аустенита. Чем меньше зерна аустенита, тем меньше будут размеры зерен феррита и перлита, а в закаленных сталях меньше размеры кристаллов мартенсита. Мелкозернистый аустенит способствует улучшению механических свойств стали. Увеличивается сопротивление хрупкому разрушению. Снижается температурный порог хрупкости T q. В закаленных сталях со структурой мартенсита сопротивление хрупкому разрушению увеличивается при уменьшении размеров кристаллов мартенсита. Размер зерна аустенита в сталях может быть от миллиметра до микронов. Его определяют различными способами, но в основном металлографическим анализом. ГОСТ 5639-82 регламентирует размеры зерен, которые характеризуются его номером -3, -2, -1, О, 1, 2. .. 14. Чем больше номер, тем мельче зерно. Например средний диаметр зерна номера -3 составляет 1,000 мм, номера 7 — 0,031 мм, номера 14 — 0,0027 мм. Крупными зернами считаются с номерами от -3 до 5, мелкими — с номерами от б до 14. [c.184]

Статические характеристики некоторых смешанных ферритов со структурой шпинели определяют по основной кривой намагничивания. Они включают начальную (Hq) и максимальную магнитную про- [c.579]

Несмотря на значительное рассеяние экспериментальных данных, из табл. 4.5 следует, что наклеп и последующее старение вызывают существенное охрупчивание стали, имеющее близкие значения для сталей с разными уровнями прочности. Не выявлено систематического влияния на характеристики старения толщины проката, способа выплавки (мартеновская, кислородно-конвертерная, электропечная). Столь схожее влияние деформационного старения на охрупчивание феррито-перлитных сталей обусловлено тем, что их основной структурной составляющей является феррит, и именно его пластическая деформация протекает практически одинаково во всех исследованных составах. Повышение предела текучести за счет пластической деформации приблизительно в четыре раза превышает упрочнение, обусловленное отпуском (старением), т.е. за счет закрепления дислокаций атомами углерода и азота (дисперсионного твердения) (табл. 4.6 и 4.7.). [c.147]

Показано, что изменение состава газовой среды (вакуум, аргон, воздух и кислород) практически не влияет на основные характеристики ферритов при низкотемпературном старении. В случае высокотемпературной термической обработки состав газовой среды не влияет на величину Ms, не изменяет Яс и р исследованных ферритов. Принимая во внимание эффективность высокотемпературного старения, автор [32] рекомендует применять его для искусственного остаривания ферритов и им было исследовано также влияние старения на СВЧ-характеристики угол поворота плоскости поляризации, невзаимный фазовый сдвиг и потери и было показано, что искусственное старение, как низкотемпературное, так й высокотемпературное, приводит к значительному снижению активности. Например, для феррита [c.198]

В табл. 3 приведены основные характеристики ферритов, изготавливаемых Акустическим институтом, ферритов 7А1 и 7А2 фирмы Филиппе и ферритов N 51 фирмы Кирфотт (по данным работ [22, 24]). Для сравнения даны также свойства наиболее распространенных металлических магнитострикционных материалов. Кроме уже упоминавшихся величин, в табл. 3 приведена плотность д,, скорость звука с, температура Кюри к-Динамические магнитострикционные характеристики К, % ж К даны при оптимальном подмагничивании и соответствуют малым амплитудам индукции (не более нескольких гаусс). С увеличением амплитуды величина их изменяется. Особенно сильно зависят от амплитуды характеристики потерь Р и Q, причем эта зависимость резко проявляется уже при малых амплитудах, как это будет видно из дальнейшего. Для ферритов 21, 38, 41 и 42 величина tgP соответствует амплитуде индукции в несколько гаусс, за величина Q — амплитуде механического напряжения около 1 кг[см начения Q даны при оптимальном подмагничивании и в состоянии остаточной намагниченности (индекс г). Характеристики потерь ферритов 7А1, 7А2 и N 51 соответствуют малым амплитудам, точные значения которых не известны. [c.121]

Основные характеристики ферритов плотность 3,8—5 г/см ТКЛР = (5 - 12) 10- > 1/°С пористость 1—15%. [c.84]

Ферриты по магнитным свойствам и использованию могут быть разделены на две группы магнитомягкие ферриты и магнитожесткие. Основными характеристиками магнитомягких ферритов являются величины Цо, Цщах. [c.193]

Дисперсность перлитных структур принято оценивать межпла-стинчатым расстоянием До, за которое принимают среднюю суммарную толщину соседних пластинок феррита и цементита. В зависимости от дисперсности продукты распада аустенита имеют различное название перлит, сорбит и троостит. Основные характеристики этих структур приведены в табл. 3.1. [c.42]

Добавки феррита цинка также дают увеличение плотности, но при этом заметно изменяются и другие свойства материала понижается величина Яд, с> увеличивается начальная проницаемость 1 0 (рис. 1). Заметно возрастает и индукция насыщения. Температура Кюри снижается с 590° при 2 = О до 260° при 2 = 0,5. Ферриты с цинком могут служить материалом для магнитострикционных приемников. Для излучателей отрицательным фактом является снижение динамических магнитострикционных констант за счет цинка. Однако при работе с большой амплиту дой положительное значение может иметь их повышенная индукция на сыщения. Как будет показано далее, нелинейность магнитострикционных характеристик ферритов, приводящая к снижению предельной излучае- мой преобразователями мощности, обусловливается в основном величи ной индукции насыщения. [c.117]

Последние годы широкое распространение в области сантиметровых волн получили приборы, использующие различные электромагнитные свойства ферритов. К ним относятся гнраторы, изоляторы, циркуляторы, антенные переключатели и т. п. Для расчета этих устройств необходимо знание магнитных и электрических характеристик ферритов в области сверхвысоких частот. В случаях, когда ферриты используются без подмагничивания постоянным магнитным полем, основными их характеристиками являются комплексная магнитная проницаемость и комплексная диэлектрическая проницаемость [c.279]

Представлены результаты исследования влияния малых добавок быстрорелаксирующих ионов на основные характеристики ряда литий-титан-хромовых ферритов. Приводятся данные о компонентах тензора магнитной проницаемости, измеренных в малых подмагни-чивающих полях и в состоянии остаточной намагниченности, о форме петли гистерезиса, а также о пороге нестабильности спиновых волн. Тензорные параметры и Лкр измерялись на частоте 3000 Мгц. Показана возможность синтеза однофазных ферритов-шпинелей, содержащих редкоземельные элементы. [c.231]

Ферриты можно подразделить на три группы по величине коэрцитивной силы, с которой в основном связаны характерные области применения (табл.. 19.2). 1-ППГ-ферриты с низким значением ЮОа/л. К этой группе относятся ферриты марок 0,12 ВТ—0,9 ВТ. Они применяются для логических н коммутационных элементов. 11-ППГ-ферриты со средипм значением Яс = 100 300 а/лг. К этой группе принадлежат ферриты марок 1,ЗВТ 1,5ВТ 2ВТ и 4ВТ. Они предназначаются для матричных запоминающих устройств вычислительной техники. Материалы промежуточного класса с Яс = 50 -т-150 а[м могут иметь характеристики, позволяющие применять их как [c.260]

Ферриты с П П Г. Для запоминающих устройств вычислительной техники особенный интерес представляют ферриты, обладающие прямоугольной формой петли гистерезиса. К материалам и изделиям этого типа предъявляются специфические требования, и для их характеристики используются дополнительные параметры. Основным из таких параметров является коэффициент прямо-угольности петли гистерезиса Л п, представляющий собой отношение остаточной индукции В, к максимальной индукции Быапс [c.287]

Скорость роста трещины усталости в сварных соединениях при низких температурах такая же или меньше, чем при комнатной температуре и очень близка к значениям этой характеристики у основного металла при соответствующих температурах (рис. 3 и 4). Исключением являются сварные образцы стали Pyromet 538, выполненные дуговой сваркой вольфрамовым электродом, у которых скорость роста трещины усталости при низкой температуре оказалась выше, чем при комнатной. Поскольку значения ао,2 и Ов возрастают при снижении температуры, более низкие значения скорости роста трещины усталости при низкой температуре рассматриваются как нормальное явление. Повышение скорости роста трещины в сварных соединениях стали Pyromet 538, однако, происходит в материале, в структуре которого имеются б-феррит и аустенит последний неустойчив при низких температурах. Таким образом, очевидно, что наличие б-феррита и (или) локальное превращение аустенита в мартенсит под влиянием деформации приводит к увеличению скорости роста трещины усталости в этой стали. [c.249]

Магнитострикция является четной функцией магнитного поля, т. е. знак деформации не зависит от его направления. Зависимость коэффициента магни-тострикции от напряженности Я магнитного поля у основных магнито-стрикционных материалов показана на рис. 258. Кобальт, никель и ферриты имеют отрицательную магнито-стрикцию (образец укорачивается). Характеристика железа имеет аномалию, а сплавы металлов — положительную магнитострикцию (образец удлиняется). Почти у всех материалов характеристика Ящ = / (Я) имеет вид экспоненты. Насыщение наступает при напряженности поля 16—40 кА/м. [c.216]

Вязкость разрушения высокопрочных низкоотпущенных сталей с мартенситной структурой, в основном, определяет ся прочностью границ действительного аустенитного зерна, в то время как характеристики прочности в большей степени связаны с размерами мартенситных пакетов, строением мартенсита, наличием других фаз (остаточного аустенита, феррита) [c.223]

Модель Квантимент 360 , предназначенная в основном для контроля качества металлопродукции в производственных условиях, отличается высокой производительностью и простотой в обслуживании. Она позволяет с высокой точностью распознавать оксидные и сульфидные включения в сталях, определять количество включений и объемную долю (при содержаниях до 0,01 % и размерах до 1 мкм),. классифицировать по размерам и получать необходимые статистические характеристики. На этом приборе можно также определять средний размер и распределение по размерам зерен светлой фазы (феррита, аустенита ит. п). За 2 мин прибор производит измерения на 2000 полей с выдачей результатов на печатной ленте. [c.32]

Среди шпинелей были найдены ферриты, обладаюш ие полезными для магнитострикционных преобразователей характеристиками, т. е. с заметными магнитострикционными свойствами и в достаточной степени магнитомягкие (магнитострикционные свойства в первом приближении характеризуются величиной магнитостривщии насыш ения Ха, магнитная мягкость материала — величиной начальной магнитной проницаемости Ло и коэрцитивной силы Не). При выборе материалов для преобразователей можно пользоваться приближенными соотношениями, вытекаюш ими из работ Ван дер Бургта [7] и Шура с сотрудниками [39—40]. Эти соотношения, базирующиеся на исследованиях Бозорта и Вильямса [41, 11], связывают чувствительность преобразователей в режиме приема (11/р) и коэффициент их магнитомеханической связи К с основными статическими характеристиками материала — Хв, индукцией насыщения Вв". [c.116]

Все основные динамические характеристики магнитострикционных материалов являются функцией постоянного поля подмагничивания Н . С ростом подмагничивания магнитная проницаемость падает, магнито-стрикционная постоянная Я растет до значений индукции подмагничивания, равных 0,9—0,9558 (для ферритов это соответствует, как правило, Яо 100 а) коэффициент магнитомеханической связи К имеет максимум при сравнительно небольших значениях величину Яд, соответствующую максимальному К, называют оптимальным подмагничивающим полем — Яопт- Величина Л имеет обычно максимум при Яопт- Значение р с ростом Я(, растет. Величина имеет минимум в области значений Яо, соответствующих максимуму К [51, 52]. Как показали измерения, на ферритах этот минимум выражен очень резко [50]. [c.121]

Структурный анализ высокопрочного чугуна, подвергнутого оптимальному 8-кратному термоциклированию, показывает, что количество перлита в металлической основе чугуна остается прежним. Но существенные изменения претерпевает ликвационная структура распределения кремния в металле. На рис. 2.35 показана обратная ликвация кремния после 8-кратной НТЦО. Такая структура высокопрочного чугуна не только обеспечивает повышенную пластичность и ударную вязкость, но и снижает температуру порога хладноломкости. Основной причиной изменения этих характеристик является резкое повышение работы зарождения тре-щин. Трещины разрушения возникают в тех же приграничных с графитом зонах феррита, но более пластичного и вязкого. Это приводит к увеличению ударной вязкости ненадрезанных образцов из ВЧ 45-5 от 15—25 до 100—140 Дж/см и к снижению температуры. порога хладноломкости от -]-50 до — (10-7-20) °С, [c.130]

Рассмотрим основные закономерности в свойствах магнитномягких ферритов, использовав для этого характеристики )1икель-цинковых ферритов. [c.339]

Влияние частиц графита, вносящих неоднородность в основной материал, проявляется также в изменении модуля упругости, который в данном случае определяется как характеристика жесткости очень неоднородной структуры и не представляет собой физической константы материала.. Модуль упругости чугуна зависит от величины и направления действующего напряжения. С повышение.м напряжения растяжения модуль упругости чугуна понижается в результате местных пластических деформаций феррита в очень ограниченных объемах у краев частиц графита. При устранении внеишей нагрузки в этих объемах возникают остаточные напряжения. Эги деформации также служат причиной высокого внутреннего трения, являюлщгося характерной особенностью серого чугуна как материала. [c.447]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...