Сопоставление результатов расчетов с экспериментальными данными

Таблица 5.4. Сопоставление результатов расчета с экспериментальными данными по развитию трещины в соединении подкрепления отверстия

Сопоставление результатов расчета с экспериментальными данными литературных источников [c.83]

По мере накопления экспериментального материала исследователи составляли таблицы термодинамических свойств воздуха, основанные на обобщении и критическом анализе имеющихся экспериментальных данных. Однако даже в самых последних отечественных и зарубежных таблицах не учтены результаты всех выполненных к настоящему времени экспериментальных работ, в том числе и экспериментальных исследований плотности газа при высоких температурах и плотности жидкости под давлением, проведенных авторами настоящей монографии. Весьма существенным является и то обстоятельство, что во всех ранее изданных таблицах оценка погрешности табулированных величин проводилась недостаточно строго, в основном посредством сопоставления результатов расчета с экспериментальными данными, которые для ряда свойств отсутствуют. [c.3]

Сопоставление результатов расчета с экспериментальными данными будет дано для многослойных колонн со сферическими слоями. Коэффициенты жесткости таких слоев рассмотрены в 7 главы 2. [c.233]

Сопоставление результатов расчета с экспериментальными данными [c.97]

Смеси одноатомных газов. На рис. 8-2 и в табл. 8-3 приведены примеры сопоставления результатов расчета с экспериментальными данными. Количественный анализ показывает, что при резком отличии определяющих параметров компонент, расхождение расчетных и опытных значений в области малых концентраций тяжелой компоненты 0,1<т2<0,4 возрастает (рис. 8-3,а). Среднеквадратичное отклонение для 62 точек составляет около 2,7%. [c.245]

При сопоставлении результатов расчетов с экспериментальными данными учтены следующие соображения. В экспериментах [6] показано, что безразмерные профили скорости в поперечных сечениях струи по обеим осям симметрии выражаются одной и той же универсальной зависимостью, обычной для турбулентных струй [c.318]

Развитый метод использован также для выявления закономерностей изменения максимальной концентрации N0 в свободном диффузионном турбулентном факеле при варьировании в широком диапазоне диаметра сопла горелки и скорости истечения горючих газов. Сопоставление результатов расчета с экспериментальными данными приведено на рис. 4. На нем же штрихами показаны максимальные концентрации N0, вычисленные в традиционных для теории турбулентного диффузионного факела предположениях скорость химической реакции бесконечна, теплопотери отсутствуют. [c.393]

Из этой формулы следует, что диаметр капли убывает с возрастанием давления. Кроме того, диаметр капли зависит от поверхностного натяжения жидкости, возрастая с увеличением последнего, но он не зависит от плотности жидкости. Из уравнения (4. 6) следует также, что средний диаметр капли не зависит от размеров выходного отверстия форсунки, но зато в сильной степени зависит от размеров тангенциального отверстия на входе в форсунке и от радиуса ее внутренней камеры. Сопоставление результатов расчета с экспериментальными данными представлено на фиг. 41. [c.106]

При исследовании турбулентных течений в пространственном пограничном слое возникает необходимость в проверке принятых моделей и гипотез турбулентности, которая осуществляется сопоставлением результатов расчета с экспериментальными данными. В этом пункте исследуется пространственное течение, которое возникает при обтекании острого конуса под углом атаки (рис. 6.8). [c.342]

В частном случае при Егс> 4 (область автомодельности) результаты расчетов по эмпирической формуле (4.1) хорошо согласуются с опытными данными работ [1,19 и др.]. Сопоставление результатов расчета с экспериментальными данными А. А. Арманда, показало, что основная масса точек располагается несколько выше расчетных значений. Однако это отклонение не превышает 2—3% и находится в пределах точности измерения истинного газосодержания и самой расчетной формулы. Сопоставление результатов расчета по формуле (4.1) с опытными данными [12, 17, 18] свидетельствуют о хорошей сходимости расчетных и опытных данных. [c.143]

Динамика волнового пакета, моделирующего фотоэлектрон в течение времени между его образованием и рассеянием на атомном остове, исследована в ряде работ (см., например, [7.67]). Сопоставление результатов расчетов и экспериментальных данных показывает, что с хорошей точностью можно полагать, что пакет является гауссовым, и его поперечный размер (по отношению к направлению движения классического фотоэлектрона) увеличивается со временем по закону [c.196]

Справедливость той или иной гипотезы можно подтвердить только путем сопоставления результатов расчета с экспериментально известными фактами. Надежных экспериментальных данных при сложном напряженном состоянии пока недостаточно, поэтому здесь мы рассмотрим лишь некоторые общие положения, относящиеся к теориям прочности, и сформулируем основные требования к ним. О степени пригодности той или иной теории можно в-какой-то мере судить по их соответствию этим требованиям. [c.87]

Из рис. 39 и табл. 2 видно, что результаты такого сопоставления качественно согласуются с экспериментальными данными о межзеренной хладноломкости твердых растворов на основе а-железа. Для систем, по которым отсутствуют экспериментальные данные, результаты расчета имеют характер прогноза. [c.120]

Сопоставление результатов расчетов с корреляцией экспериментальных данных оказывается удовлетворительным. На рис. 3.15-3.29 приведены примеры распределений в области 32 давлений и коэффициентов сопротивления трения с/ и теплопередачи 81 по поверхности тела. [c.100]

Теоретически найдено оптимальное соотношение 5/Л 10, при котором происходит максимальное увеличение массоотдачи. К сожалению, в данной работе не приведено количественное сопоставление результатов расчета с существующими экспериментальными данными, что затрудняет сделать вывод о возможности применения полученных результатов для количественных расчетов, к тому же авторы сделали вывод о существовании волнового и турбулентного режимов за плохо обтекаемым телом на основании только уравнения пограничного ламинарного течения пленки жидкости. [c.70]

Результаты сопоставления экспериментальных и расчетных зависимостей длины усталостной трещины от числа циклов нагружения в исследуемых тавровых и стыковых соединениях показаны на рис. 5.28. Максимальная относительная погрешность по долговечности составляет около 25 %, что свидетельствует о достаточно хорошей сходимости результатов расчетов по разработанным методикам с экспериментальными данными. Для сравнения был проведен расчет долговечности исследуемых соединений без учета ОСН (рис. 5.28,6). Из рис. 5.28,6 видно, что ОСН оказывают существенное влияние на долговечность сварных соединений, причем это влияние тем больше, чем меньше уровень максимальных растягивающих напряжений в цикле. [c.324]

Приведем теперь результаты расчета и эксперимента, полученных по циклическому нагружению пластин с центральной трещиной из сплава А. В табл. 31.3 и 31.4 приведены механические свойства этого сплава и эмпирические постоянные формул (30.1) и (30.3). Эти формулы достаточно точно описывают экспериментальные данные. Поэтому сопоставление результатов расчета по формулам (30.7) произведем с диаграммами усталостного разрушения, построенными по формулам (30.1) и (30.3), [c.269]

Рис. 136. Сопоставление результатов расчета прогрессирующей деформации втулки наружного кристаллизатора с экспериментальными данными

На рис. 1.13 показано сопоставление результатов расчета по формуле (1.14) с экспериментальными данными [62]. Используя этот результат далее, Генри [63] применил его к опре- [c.18]

Сопоставление результатов расчета с экспериментальными данными, приведенное в табл. 5.4, подтверждает хорошее их соответствие. Следовательно, расчетный анализ развития усталостных трещин в такого рода соединениях может проводиться в осесимметоичной постановке. [c.325]

Сопоставление результатов расчета с экспериментальными данными [170] (кривая 2) показывает, что в области представляющих практический интерес объемных долей наполнителя (0,15 — 0,20) они совподают. Оптимальное содержание волокнистого наполнителя составляет 15 — 20%. [c.220]

Сопоставление результатов расчетов с экспериментальными данными. Наиболее полные экспериментальные данные о протекании процесса нестационарного истечения представлены в работах А. Edwards, Т. O Brien, 1970 Н. Г. Рассохин и др., 1977. Эксперименты, представленные в первой из перечисленных работ, проводилпсь на трубе длиной 4,1 м и диаметром 7,3 см, заполняемой водой, после чего в ней повышались давление и температура. Стеклянный диск (диафрагма), с помощью которого герметизировался один из концов трубы, разрушался специальным ударником. Время разрушения диска составляло менее [c.154]

В практических расчетах принимается РГт=сол81. При течениях в сверхзвуковых потоках газа турбулентное число Прандтля определяется из сопоставления результатов расчета с экспериментальными данными по коэффициенту восстановления температуры, результаты такого сопоставления дают значение РГт=0.9. [c.326]

Таким образом, при перераспределении напряжений некоторые дефектные участки волокон, расположенные вблизи обрывов, оказываются недогруженными и часть дефектов попадает как бы в тень . Сопоставление резулыатор расчета с экспериментальными данными потребовало коррекции и, несмотря на то что с помощью имитационного моделирования в данном случае были получены практически важные результаты, общая эффективность модели снижается чрезвычайно большим количеством операций, составляющих алгоритмы моделирования, это, 1В свою очередь, приводит к неоправдано большим затратам машинного ш ре мени и необходимости ограничения величны моделируемого объема. [c.144]

Сопоставление результатов расчета с помопц.ю (4.10) для дегазированной воды с описанными выше экспериментальными данными и данными других авторов приведено на рис. 4.24. [c.93]

Таютм образом, хорошее совпадение результатов расчетов, выполненных Дж. Витте с помощью зависимости (5.3), с полученными им экспериментальными данными является свидетельством справедливости зависимости (5.2) для определения интенсивности кавитационного скачка. Сопоставление результатов расчета с экспериментом, выполненным на описанном выше экспериментальном стенде (табл. 5.1), также свидетельствует о хорошем совпадении результатов опытов с расчетами, выполненным с помощью зависимости (5.2). [c.104]

Сопоставление расчетов с экспериментальными данными для такого хорошо изученного вещества, как вода, показывает, что формулы типа (17.34) в общем лучше описывают экспериментальные данные, чем формулы типа (17.35). Аналогичные результаты получил и Н. Ю. Тобилевич на основе анализа данных для ряда жидкостей. [c.353]

На рис. 5-2 показаны результаты сопоставления величин к — f (Кп), полученных по уравнению (5-6), с опытными данными для гелия. При коэффициенте аккомодации хромированных плоскостей теплообмена а 0,4 совпадение расчетй с экспериментальными данными удовлетворительное.. Отметим, что оценка величины а по формуле [Л. 37] [c.161]

Проверить применимость той или иной гидродинамической модели к расчету критических расходов двухфазных смесей в различных условиях истечения можно лишь путем широкого сопоставления результатов численных расчетов с экспериментальными данными не только по расходам, но и по профилям параметров потока вдоль канала. Обычно это сопоставление можно провести только по профилям давления вдоль канала (пример такого сопоставления см. рис. 7.10.6), так как измерения профилей других параметров потока вдоль канала практически отсутствуют. Отметим, что для длинных труб (L> ito) вариации начальных температур и скольжений в их реальном диапазоне на общую картину течения влияют слабо. Значительное влияние на формирование критических условий в выходном сечении трубы могут оказать начальные (на входе z = 0) относительный расход жидкости в пленке Хзо и средний радиус капель а . Эти параметры гораздо медленнее, чем К2, Кз, Тг, Тз, релаксируют к своим стабилизированным значениям. В результате при вариации х о и Яо темпы изменения параметров потока вдоль канала могут быть разными. [c.291]

Теоретический расчет проведен на БЭСМ-6. Условия однозначности и граничные условия выбраны соответствующими конкретным экспериментальным режимам ( 7.7), что позволило детально сопоставить результаты расчета с опытными данными. Это сопоставление показало качественное совпадение зависимостей теплового потока и всех характеристик дисперсного потока от режимных параметров как при опускном, так и при подъемном движении. Подтверждены, в частности, ранее отмеченные [107] существенная термическая неравновесность дисперсного потока и скольжение фаз (вплоть до смены знака скольжения, т. е. ц — Иж<0). [c.224]

На рис. 2.29 представлено сопоставление экспериментальных данных Кемме [56] по измерению максимальной мощности натриевой и калиевой тепловых труб с результатами расчетов по данной программе. Согласование результатов расчета и экспериментальных данных удовлетворительное. В опытах Кемме [c.103]

В соответствии с экспериментальными данными [211] принимаются следующие значения параметров, входящих в уравнение (2.73) / о = 1,0-10-4 мм бн = 0,72 Kp = 9fi-, рн = 20,0 мм . В результате численного решения уравнения (2.73) при различных значениях параметра С была получена искомая зависимость Ef = Bf dmlGi), представленная на рис. 2.23. При amlOi = = 0,53, что отвечает средней жесткости напряженного состояния на этапе деформирования при одноосном растяжении, расчетное значение Bf— 1,67. По данным работы [211], соответствующее экспериментальное значение е/=1,8-ь2,0. Из сопоставления расчетных и экспериментальных результатов видно, что модель дает весьма удовлетворительную оценку нижней границы критической деформации, что является следствием принятого в расчете допущения, при котором не учитывается деформация на этапе нестабильного слияния пор. [c.121]

На рис. 2.1.2, б представлено сопоставление теоретических результатов расчетов коэффициентов абсорбции по предложенным формулам. (2.1.25), (2.1.26) с экспериментальными данными работы [7], в которой изучалась скорость абсорбции СО2 водой от времени контакта (//по). Как следует из рисунка, экспериментальные данные при больших временах контакта, а следовательно, при (, = onst, меньших расстояний от входа, согласуются лучше с теоретическими резуль гатами на входном участке. Это объясняется тем, что эффект входного участка при расчете коэффициента массоотдачи струи заметен чем более, чем ближе к отверстию проводились замеры в опытах. [c.56]

Сопоставление расчетов с экспериментальными результатами разных авторов, относящихся к диффузорам с прямоугольными и криволинейными образующими, показывает удовлетворительную корреляцию, поэтому в одиннадцатой главе на основе описанного метода исследуются конкретные вопросы оптимизации диффузоров. Для поиска оптимальных конфигураций используется оптимальное управление заданного вида (ОУЗВ), в результате чего задача оптимизации сводится к задаче нелинейного математического программирования. Показаны индивидуальные особенности рассматриваемой задачи, а также новые улучшения ОУЗВ. Приводятся характерные формы оптимальных диффузоров и физическая картина движения в них. Показано влияние различных факторов (профиля скорости, габаритов и т.п.) на изменение формы оптимальных диффузоров. Даны конкретные примеры существенного улучшения гидро- и аэродинамического качества диффузоров за счет оптимизации. [c.9]

Некоторые результаты этих расчетов в сопоставлении с экспериментом представлены на рис. 2. Как видно, совпадение расчетной кривой с экспериментальными данными достаточно хорошее, отклонения от расчетной кривой, как и следовало ожидать, заметно больше при добавлении 3102 в А12О3, однако эти отклонения от содержания ЗЮз практически не зависят, так как окись кремния является поверхностно-активным веществом по отношению к окиси алюминия. [c.15]

Сопоставление расчетной величины Д, в уравнении (5.32) с экспериментальными данными [116] применительно к сварным швам показало, что, несмотря на некоторое расхождение в параметрах уравнений, полученных в результате эксперимента и расчета сами кинетические уравнения в интервале длин 0,04-4,57 мм между собой близки и с пренебрежимо малой попэешностью удовлетворительно для практики описывают экспериментальные данные [117]. Полученные уравнения имеют вид [c.247]

Сопоставление расчетов, выполненных по формуле (5.10), где k определялось из выражения (5.19) с экспериментальными данными, полученными Н. И. Семеновым и С. И. Костериным [40] при непосредственном измерении скорости малых возмущений, приведена на рис. 5.4. Кроме того, на этом же рисунке представлены результаты расчетов критической скорости истечения по формуле (5.10) и экспериментальные данные, полученные опытным путем А. И. Гужовым и [c.78]

Сопоставление расчетов расхода пароводяной смеси с различным начальным паросодержанием и насыщенной воды с экспериментальными данными приведено на рис. 5.6. Аналогичное сопоставление результатов расчета по (5.9) с экспериментами по расходу насыщенной и недогретой до насыщения воды через цилиндрические каналы, приведено на рис. 5.7. Как видно из сопоставления, предложенная модель во всех рассмотренных случаях хорошо согласуется с экспериментом. [c.79]

По рекомендациям работы [25] рассчитана также двухволновая модель, геометрические размеры которой приведены в 2.2.2. При расчете учитывалась работа прямоугольного ребра без при- мыкающих участков плиты. На рис. 2.84 приведено сопоставление результатов расчетов этой модели с опытными данными. Качественно теоретические прогибы и мо.менты (пунктирная линия) соответствуют полученным экспериментально. Значения теоретических прогибов превышают экспериментальные, а отрицательные изгибающие моменты по ребрам, идущим в направлении меньшего пролета, превышают теоретические. По расчету нормальные усилия по длине ребра пропорциональны их прогибам, однозначны по всей длине, уменьшаются с удалением от нагрузки. Распределение и величйны нормальных сил, полученных при испытании, отличаются от теоретических. В эксперименте на участках, прилегающих к нагрузке, ребра в отличие от расчета могут быть растянуты, а наиболее сжатые сечения удалены от нагрузки. В отличие от расчета моменты и нормальные усилия по реб- [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...