Потребляемая мощность - Кривые

На рис. 45 приведены кривые изменения потребляемой мощности по времени работы пресса. Кривая 1 (рис. 45, а) показывает резкий рост потребляемой прессом мощности при его работе без предварительной прокачки смазки. Кривая 2 (рис. 45, а) показывает пульсирующий характер потребления мощности при смазке пресса согласно инструкции по эксплуатации. Замена ручной системы смазки автоматизированной резко улучшает работу пресса (кривая 3 на рис. 45, а). Часть прессов этой модели [c.89]

Для создания в узлах трения технологического оборудования режима ИП автоматизированные системы смазки подавали в зоны трения пластичные смазки ЦИАТИМ-201 или ЦИАТИМ-203 + 4- 10 мае. % порошка закиси меди, а также масло МС-20 с той же присадкой. Работа пресса качественно оценивалась по изменениям потребляемой мощности и температуры трущихся пар (рис. 45, б). Кривая 1 показывает потребляемую прессом мощность при использовании автоматизированной системы подачи смазки без [c.90]

Потребляемая мощность при подсчёте расхода работы по кривым [c.888]

Проведение специальных исследовании технических возможностей технологического процесса оправдано в случае возникновения проблем или наличия особых соображений. В качестве примера рассмотрим этот вопрос применительно к некоторому элементу системы. Инженеры-конструкторы пришли к выводу, что тепловые характеристики поплавкового гироскопа можно улучшить за счет снижения мощности гиромотора. Для определения реально возможной величины этого уменьшения требовалось установить технические возможности процесса изготовления гиромотора. Синхронный гиромотор первоначально был рассчитан на максимальную потребляемую мощность 3 вт. Расчет фактических значений мощности для большой группы гиромоторов показал, что мощности распределены по нормальному закону со средним значением 2,6 вт и стандартным отклонением 0,11 зт. Это распределение было использовано для построения графика зависимости ожидаемого процента принятых изделий от допустимой мощности, представляющего собой кривую функции нормального распределения (фиг. 4.3). [c.154]

На рис. 5-16 нанесены характерные для ММ зависимости потребляемой мощности от производительности мельницы (кривая 1) и удельного расхода электроэнергии (кривая 2) [c.57]

При Л м<Л м, т. е. на пологом участке кривой АГ потребляемая мощность мельницы растет медленнее, чем производительность, в связи с чем удельный расход электроэнергии на размол падает, достигая минимума в точке Д. Дальнейший рост производительности, когда мощность резко возрастает (крутой участок кривой 1), т. е. мощность увеличивается быстрее, чем производительность мельницы, в результате чего удельный расход электроэнергии на размол возрастает. [c.58]

Кроме указанных характеристик, в практике по-прежнему находит применение непосредственно замеряемая при испытаниях характеристика-кривая сброса мощности ( зависимость между потребляемой мощностью и расходом газа). [c.83]

Наряду с эксплуатационным к. п. д. т)а в качестве характеристики экономичности машины может быть предложен и другой критерий. На рис. 4-4,а построена кривая изменения отношения потребляемой мощности к полезной мощности (т. е. затрачиваемой [c.84]

Говоря о регулировочных свойствах насосных колес гидротормозов, необходимо рассмотреть характер протекания кривой потребляемой мощности при изменении расхода. На фиг. 25 нанесен график величины момента, потребляемого насосами разной быстроходности, в процентах от номинального момента. Из этого графика видно, что, изменяя подачу насоса и дросселируя его поток, можно получить уменьшение момента только у насосов с малой быстроходностью насосы большой быстроходности — полуосевые, осевые, пропеллерные не могут использоваться в качестве тормозов, требующих регулирования. Уже при > 280 момент на валу насоса при уменьшении подачи не уменьшается, а растет. Поэтому насосы, предназначенные для шиберного регулирования, следует брать [c.49]

По результатам этих испытаний в зависимости от расхода строится (с пересчетом по размерам и числам оборотов) характеристика потребляемой мощности N = fi(Q), кривая к. п. д. т] = = /2(Q) и напорная характеристика насоса Я = /з(С)- [c.69]

Кобленц опубликовал важные работы по этому вопросу и дал кривые излучения для одного и того же тела накала при различных потребляемых мощностях (рис. 8). Очевидно, что с увеличением мощности интенсивность полос 1,5 — 2 мкм возрастает быстрее, чем интенсивность полосы 6 мкм. В случае еще более значительного [c.34]

Скорости полета, при которых дальность или продолжительность полета максимальны, можно найти, рассматривая удельные дальность и продолжительность как функции скорости. Если считать, что Се не зависит от скорости (на самом деле это не так, поскольку Се зависит от потребляемой мощности), то минимальный расход топлива на единицу дальности, а значит, наибольшая дальность достигаются при скорости, которая соответствует минимуму Р. Максимальная продолжительность полета будет при скорости, соответствующей минимуму P/V. Скорости полета, обеспечивающие минимальный расход топлива, более точно находят по графикам зависимости СеР от скорости при заданных полетном весе и высоте. Скорости наибольшей продолжительности полета соответствует точка минимума кривой СеР, а скорости наибольшей дальности — точка, в которой касательная к этой кривой проходит через начало координат (как на рис. 6.4). [c.284]

По результатам исследований построены обобщенные кривые, выражающие зависимость потребляемой мощности, времени готовности и температуры оболочки АЭ от плотности набивки каолинового волокна ВКВ-1 (рис. 2.17) и зависимость времени готовности от степени форсированного разогрева (рис. 2.18). [c.63]

Одним из новых приборов для автоматического обнаружения радиоактивных источников является ураноскоп— своеобразный электронный локатор, позволяющий измерять три величины интенсивность радиоактивности, азимут и расстояние до источника. Ураноскоп содержит сцинтилляционный кристалл. Вокруг кристалла с постоянной скоростью вращается ХТ-образный поисковый коллиматор — устройство для получения пучка паралле.ль-ных лучей. Кроме того, в состав ураноскопа входит устройство, содержащее электроннолучевую трубку, на экране которой, как цели на экране локатора, отмечаются источники излучения либо в виде точек, либо в виде кривой с максимумом, указывающим направление залежей радиоактивных руд. Вес одного из зарубежных образцов ураноскопа 160 кг, потребляемая мощность 500 вт. [c.56]

На рис. 3-27 нанесены характерные для ММ зависимости потребляемой мощности (кривая ]) к удельного расхода электроэнергии Эм (кривая 2) от размольной производительности мельницы Вм [c.68]

В практике изготовляемые заводами насосы испытывают на специальных стендах. При испытаниях определяют напор, создаваемый насосом, производительность, потребляемую мощность и к. п. д. и выявляют зависимости между ними результаты испытаний наносят в виде кривых на график, прикладываемый к каждому выпускаемому насосу (рис. Х.П). Эти кривые называют рабочими характеристиками центробежного насоса. [c.209]

Резонансная частота преобразователя определяется по максимальной потребляемой мощности при работе под нагрузкой при неизменном значении выходного напряжения генератора. Частота может быть определена с помощью стрелочных частотомеров типов ИЧ-6, ИЧ-7, а также цифровыми частотомерами типов 43-35 43-28, ЧЗ-4. Применение цифровых частотомеров наиболее рационально. Они существенно упрощают процесс определения частоты и обмера резонансных кривых колебательной системы, поскольку дают непосредственное и точное значение частоты на световом цифровом индикаторе. Приближенную оценку частоты тока, питающего преобразователь, можно произвести прибором типа ИЧ-6. Точно определить частоту колебаний можно посредством фигур Лиссажу. При этом используется осциллограф, на отклоняющие пластины которого подается сигнал от измерительного генератора и преобразователя. Структурная схема измерения резонансной частоты приведена на рис. 63. Для измерения таким методом можно использовать, например, генератор типа ГЗ-34 и осциллограф типа С-1. [c.107]

Изменение массы т срезаемой стружки за один оборот чистовой резцовой головки одновременно с обеих сторон впадины зуба показано на рис. 56. После нарезания черновой 12-дюймовой головкой масса стружки несколько больше, чем после нарезания 9-дюймовой. Мощность, потребляемая главным электродвигателем станка, измеряли с помощью ваттметра. Она изменяется (рис. 57, кривые 1 и 2) так же, как изменяется масса срезаемой стружки (рис. 56, кривые 7 и 2). С увеличением массы срезаемой стружки увеличивается потребляемая мощность. [c.89]

Наиболее часто используются графики з — к в — (5 — перемещение плиты, 1— длительность, к — коэффициент, зависящий от физических свойств металла) или другие, более сложные кривые. Главным условием является достаточная плавность сближения, так как изменение теплофизических характеристик при нагреве не всегда может быть учтено, а потребляемая мощность по мере оплавления вследствие саморегулирования сварочного трансформатора может изменяться. Для прогрева заготовок на достаточную длину и создания на них слоя расплавленного металла обычно вредны как очень малые, так и очень большие скорости оплавления. До сих пор определение графиков перемещения производится экспериментально более точное построение графиков должно проводиться по данным температурного поля при оплавлении, [c.70]

Выбор схемы выпрямителя на вторичной стороне и схемы включения управляемых вентилей на первичной стороне трансформатора зависит от совокупности многих факторов. К ним относятся технологические требования к волнистости кривой выпрямленного тока (к допустимой глубине пульсаций) размеры рабочего пространства машины —вылет электродов и раствор сварочного контура, определяющие индуктивность цепи нагрузки выпрямителя энергетические показатели —потребляемая мощность и коэффициент мощности количество управляемых вентилей на первичной стороне и условия их работы простота и надежность работы выпрямителя и системы управления с учетом возможной асимметрии импульсов управления, если принимать во внимание эксплуатацию в цеховых условиях. [c.6]

Я1+11+111 вточке Л. Координаты точки А определяют подачу QI+lI+IlI/3 и напор Яд каждого насоса при их одновременной работе на систему с характеристикой Q — Ятр 1+2. Для нахождения КПД насоса из точки А проводим перпендикуляр до пересечения с кривой Q—т] в точке /. Координаты этой точки определяют КПД насоса при параллельной работе трех насосов. Для определения потребляемой мощности и допускаемой вакуумметри-ческой высоты всасывания опускаем перпендикуляр до пересечения с кривыми Q—Я1,11,111 и Q—Я], II, III в точках 2 и 3. Координаты этих точек соответственно определяют потребляемую мощность и допускаемую вакуумметрическую высоту всасывания насоса при совместной их работе. Из рис. 17.4 следует, что подача каждого насоса при параллельной работе равна 7з их суммарной подачи, т. е. Сх Сжжп/З. [c.199]

Позиционные регуляторы температуры обеспечивают ступенчатое переключение исполиительпых устройств и дискретные уровни питания объекта регулирования. При двухпозиционном регулировании объект регулирования может находиться в двух состояниях включенио л (потребляемая мощность Р = Я,) и выключенном (Р = О, рис. 4). Температура нагревателя при этом меняется по пилообразной кривой вокруг за- [c.470]

Для того чтобы получить большую общность зависимости, ее обычно строят в относительных величинах NINa %=f (QIQa .), где Qh x и Л исх — расход газа и потребляемая мощность при полностью открытых регулирующих устройствах. На рис. 4-4,а дан пример такой кривой сброса мощности. Чем круче падает мощность по мере снижения нагрузки при работе на заданную сеть, тем лучше регулировочные свойства машины в комбинации с тем или иным регулирующим устройством. [c.83]

Характеристика потребляемой мощности N РЦН получена в виде уравнения прямой, которая эквидистанционна к касательной к кривой полезной мощности N K, проведенной в точке номинального режима [c.16]

Существенным недостатком кристаллов магнониобата свинца является большая величина диэлектрической про-нидаемости 8т. Она значительно увеличивает потребляемую мощность W приложенного к кристаллу поля, особенно при ВЧ- и СВЧ-полях. Однако в диапазоне низких частот, где дисперсия бш незначительна, можно получить существенный выигрыш по мощности W. Зависимости потребляемой мощности W от толщины кристалла для поперечного (при d/l=i) и продольного эффектов представлена соответственно на рис. 3.25 и 3.26 (кривые 2 Из графиков видно, что W при d> do остается неизменной. Однако при dРасчет величины рассеиваемой мощности дает основание считать кристаллы PMN перспективными до частот 10 МГц. При этих частотах потребляемая мощность при 70%-ной модуляции не превышает 0,1 Вт. [c.96]

Смазка при фрезеровании снижает силы резания и потребляе-мую станком мощность. Фиг. 264 показывает, что соответствующий эффект зависит от вида смазочно-охлаждающей жидкости например, осерненное минеральное масло снижает мощность станка на 35% в то время, как чистое минеральное масло — лишь на 20%. Одновременно замечаем, что и характер фрезерования оказывает существенное влияние на потребляемую мощность. При попутном фрезерова НИИ (кривая /) требуется меньщая мощность, в сравнении с обычно принятым встречным фрезерованием (кривая 2). [c.331]

Для АЭ ГЛ-201 с прямой схемой исполнения модулятора накачки при изменении давления неона от 40 до 250 мм рт. ст. суммарная средняя мощность излучения (кривая 1 на рис. 3.3, а) возросла с 10 до 15 Вт мощность на длине волны А = 0,51 мкм (кривая 2) — с 4,5 до 7,8 Вт практический КПД — с 0,4% до 0,6% (кривая 5 на рис. 3.3, б), а при изменении давления неона от 250 до 760 мм рт. ст. соответствующие значения мощности снизились до 10 Вт и до 4 Вт КПД — до 0,4%. То есть при pNe = 40 и 760 мм рт. ст. эффективность АЭ в 1,5 раза ниже, чем при рме = = 250-350 мм рт. ст. Низкая эффективность АЭ при низких давлениях неона обусловлена тем, что происходило рассогласование между элементами модулятора накачки и АЭ. При этом потери мощности на тиратроне из-за высокой степени перезарядки накопительной емкости (7нак возрастают (увеличивается анодное напряжение — кривая 5 на рис. 3.4, б) и вводимая в АЭ мощность уменьшается. Последнее приводит к снижению температуры разрядного канала с оптимального значения (Тк 1500 °С при рме — 250 мм рт. ст.) до 1450 °С, т. е. к снижению концентрации атомов рабочего вещества (меди) с 1,5 х X 10 до 0,85- 10 см — в 1,76 раза (рис. 3.5, кривая /). Поднять температуру канала при давлении 40 мм рт. ст. до оптимального значения не удалось даже при мощности, потребляемой от выпрямителя, равной 3,5 кВт, так как основная часть дополнительно вводимой мощности терялась в тиратроне. При этом резко возрастали стартовые потери и анод тиратрона разогревался до красного свечения . [c.80]

Для оценки возможности дальнейшего повышения КПД снималась зависимость мгновенных значений средней мощности излучения от потребляемой мощности при постоянной температуре разрядного канала (рис. 3.11, кривая /). Сущность эксперимента заключалась в резком изменении мощности выпрямителя по отношению к оптимальной рабочей точке (Рвыпр 3,6 кВт Т = 1630 °С Ризл 37 Вт) за счет регулировки напряжения и в фик- [c.91]

Из рис. 16 видно, что давление возрастает с ростом напряжения нелинейно. Загиб кривых может быть объяснен уменьшением константы Я, а также увеличением механических потерь. На рис. 17 можно видеть уменьшение т]э а с ростом интенсивности излучаемого звука. (Интенсивность оценивалась по величине потребляемой мощности и величине т]эа.) Снижение к.п.д. при увеличении мощности отмечает и Ван дер Бургт [22]. Обусловлено это не только уменьшением магнитострикционной константы, но и ростом механических и электрических потерь. Характерно, что и на рис. 16, и на рис. 17 линейность дольше сохраняется при величине большей Нот-. При повышенном подмагничивании нелинейные свойства ферритов проявляются слабее, о чем говорят и данные, приведенные в предыдущей главе. Поэтому при работе излучателей в режиме интенсивных колебаний рекомендуется подмагничивание, превышающее оптимальное для ферритов 21, 41, 42, М-18 и МК-20 целесообразно применять Но= 25—30 э. При наличии интенсивной кавитации метод измерения звукового давления в поле излучателя при помощи гидрофона неприменим. В этом случае наиболее точные значения т]да можно получить, измеряя акустическую мощность калориметрическим методом. Калориметрические измерения ферритовых излучателей показали, что при Н(,= 30 э и при одностороннем излучении величина их электро-акустического к.п.д.не падает ниже 60% даже в присутствии кавитации. [c.136]

На кривой 1 отмечены следующие три характерные точки А, соответствующая оптимальному значению мощности и, следовательно, минимальному расходу электроэнергии на размол (точка Д на кривой 2) , отвечающая при превышении которой происходит завал мельницы топливом Г, соответствующая В=0 и Мм — Мх.х (Л/х.х—- мощность ХОЛОСТОГО хо-да). При, т. е. на пологом участке кривой АГ, потребляемая мощность мельницы растет медленнее, чем производительность, в связи с чем удельный расход электроэнергии на размол, падает, достигая минимума в точке Д. При дальнейшем росте производительности, когда Л м>Л °" м> мощность резко возрастает (крутой участок кривой ), т. е. мощность увеличивается быстрее, чем производительнсоть мельницы, в результате чего удельный расход электроэнергии на размол возрастает. [c.69]

График функции Н = (Q) — параболическая кривая, называется характеристикой трубопровода. Для определения рабочего режима насоса, подающего жидкость в данный трубопровод, отыскивают точку А на пересечении характеристики насоса Я (Q) и характеристики трубопровода Н — f (Q). Это рабочая точка насоса. Ордината этой точки — рабочий напор Яр, а абсцисса — предельная объемная подача Qp насоса в данный трубопровод при полном открытии задвижки и постоянной частоте вращения колеса. Проведя из точки А вертикальную прямую до пересечения с характеристиками A/(Q) и II (Q), определяют соответствер.но потребляемую мощность и рабочий КПД i]p насоса. [c.63]

Мощности Л ач и Л в знлгетно влияют на потребляемую мощность, изменяющуюся в зависимости от условий движения, iia рис. 116 приведена кривая для случая, когда автомобиль движется на прямой передаче по горизонтальному участку дороги с усовершенствованным покрытием. Эти условия соответствуют достижению максимальной скорости на горизонтальном участке иути. Мощность, [c.194]

Бесспорно, что можно установить соотношение между мощностью, затраченной на привод вентилятора, и эффективностью охлаждения. Известно, что при данной конструкции оребрения требующаяся мощность пропорциональна третьей степени скорости охлаждающего воздуха у,. При увеличении количества подаваемого воздуха возрастает потребляемая мощность. При этом наблюдается первоначально значительное усиление теплоотдачи. Кривая теплоотдачи сначала отлого поднимается, а затем становится почти горизонтальной. Если во время испытаний выявилось, что двигатель перегревается и на высоких числах оборотов, причем увеличение числа оборотов вентилятора уже не помогает, то это означает, что возможности данной конструкции системы охлаждения уже исчерпаны. На фиг. 39 в качестве примера приведены кривые эффективной мощности и суммарных потерь (включая насос и вентилятор) двух двигателей Franklin выпуска 1929 и 1931 гг. Двигатель выпуска 1929 г. характеризовался рядом конструктивных недостатков, из которых особое значение имело переохлаждение при больших удельных количествах охлаждающего воздуха, плохое наполнение вследствие сильного нагрева рабочей смеси и низкий к. п. д. вентилятора. [c.549]

Суммарную фактическую подачу трех насосов можно определить по режимной точке А. Для определения подачи, мощности и к. п. д. каждого насоса при их совместной работе необходимо провести из точки А линию, параллельную оси абсцисс до пересечения с характеристикой Р—Я(1,цд11) в точке 1. Координаты этой точки определяют подачу и напор каждого насоса при их совместной работе. Для определения к. п. д. насоса необходимо в точке 1 восстановить перпендикуляр до пересечения с кривой Q—т] в точке 2. Координаты этой точки определяют к. н. д. насоса при данной подаче. Для определения потребляемой мощности и допускаемой вакуумметрической высоты всасывания необходимо опустить перпендикуляр до пересечения с кривыми Q—N и Q—Явак в точках 3 и 4. Координаты этих точек соответственно определяют потребляемую мощность и допускаемую вакуумметри-ческую высоту всасывания насоса при совместной работе. Из графика рис. 78 следует, что подача каждого насоса равна /з их суммарной подачи, а напор равен напору, развиваемому каждым насосом. [c.189]

Целью эксплуатационных испытаний является проверка работы тягодутьевых установок в рабочих условиях, т. е. на работающем котлоагрегате. Эти испытания позволяют получить точки для построения характеристики машины в сравнительно узких пределах производительности, определяемых возможными пределами изменения нагрузки котлоагрегата. Испытания тягодутьевых машин на работающем котельном агрегате имеют то преимущество, что они проводятся при изменении их производительности направляющими аппаратами или другими средствами регулирования, т. е. можно определять удельные расходы электроэнергии на тягу и дутье. Более благоприятные условия по потребению мощности при регулировании производительности тягодутьевых машин направляющими аппаратами определяются закручиванием потока среды в сторону вращения рабочего колеса, что улучшает условия входа среды на лопаточный аппарат. В этом случае кривая потребляемой мощности или так называемая регулировочная характеристика будет расположена ниже кривой мощности, получаемой при дроссельном [c.281]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...