Турбокомпрессоры Охлаждение

Схема холодильной машины с турбокомпрессором и регенерацией теплоты приведена на рис. 8.42. Воздух, сжатый в турбокомпрессоре I и охлажденный в холодильнике 2 посредством воды, поступает в регенератор 3, где его температура дополнительно понижается. Охлажденный воздух расширяется в детандере 4 (а следовательно, и дополнительно охлаждается), а затем подается [c.556]

Закалочный аппарат 1 представляет собой парогенератор, в котором за счет охлаждения продуктов пиролиза производится насыщенный водяной пар давлением 12,0 МПа. Образующаяся в нем пароводяная смесь поступает в сепаратор 3, где происходит разделение ее на воду и пар. Вода снова поступает в парогенератор, а насыщенный пар - в пароперегреватель 4. Перегретый пар поступает в паровые турбины 6 — 9, предназначенные для привода турбокомпрессоров. Отработанный в турбинах пар конденсируется в конденсаторах 10—13. Конденсат последовательно проходит очистку в очистителях 19 п 21 и деаэрацию в деаэраторах 24 и 25, после чего поступает в экономайзер 5 и далее в сепаратор парогенератора 3. [c.334]

Схема холодильной машины с турбокомпрессором и регенерацией тепла приведена на рис. 15-9. Воздух, сжатый в турбокомпрессоре 1 и охлажденный в холодильнике 2, поступает в регенератор 3, где его температура дополнительно понижается. Охлажденный воздух расширяется в детандере 4, вследствие чего охлаждается еще больше, и затем подается в охлаждаемое помещение 5. Отняв тепло от охлаждаемого помещения, воздух поступает в регенератор < , имея температуру, еще достаточно низкую для того, чтобы охладить воздух, поступающий из холодильника 2. [c.476]

Теоретический цикл холодильной установки с предельной регенерацией изображен на рис. 15-10. Здесь линия 6 2 соответствует адиабатическому сжатию воздуха в турбокомпрессоре, 2 3 — охлаждению возду- [c.476]

По степени повышения давления газа турбокомпрессоры подразделяются на вентиляторы (лк 1,15), нагнетатели или газо-дувки (лк>1,15 при отсутствии охлаждения) и собственно компрессоры (як>1,15 при наличии охлаждения). Получение сжатых газов является весьма энергоемким производством. Например, на многих машиностроительных заводах для привода компрессоров расходуется около 30% общих затрат энергии, а на предприятиях горнорудной промышленности еще больше. [c.222]

Рис. 6.7. Структурные схемы газотурбинных двигателей Простой цикл / — блокированный привод винта и компрессора 2 — свободная сило-вая турбина 3 — два турбокомпрессора и свободная силовая турбина. Цикл с регенерацией 4 — свободная силовая турбина. Цикл с регенерацией и промежуточным охлаждением 5 — блокированный привод винта и КНД

Нагнетать газо-воздушную смесь будут два последовательно соединенных турбокомпрессора с промежуточным охладителем между ними, обеспечивающим охлаждение газо-воздушной смеси перед входом во второй компрессор до 38° С, что гарантирует температуру смеси на устье нагнетательных скважин 155° С. [c.153]

По номенклатуре, введенной НЗЛ. при напоре свыше 1000 мм вод. ст. н отсутствии охлаждения газа в процессе сжатия турбо.машины называются турбонагнетателями, а при наличии охлаждения газа турбокомпрессорами. В этом разделе все они ниже условно называются турбокомпрессорами. [c.243]

Внутреннее охлаждение. Расчёт турбокомпрессоров в этом случае ведётся на основании опытных данных, причём для воз- [c.570]

Внешнее охлаждение. Расчёт турбокомпрессоров с внешним охлаждением ведётся следующим образом [c.570]

Фиг. 19. Процесс сжатия в турбокомпрессоре с внутренним охлаждением в диаграмме TS.

Процесс сжатия в турбокомпрессоре с внешним охлаждением в диаграмме TS показан на фиг. 20. [c.570]

Смешанное охлаждение. Расчёт турбокомпрессоров со смешанным охлаждением ведётся по группам колёс как машин с внутренним охлаждением. [c.570]

Коэфициент полезного действия турбокомпрессора зависит в значительной мере от его системы охлаждения. [c.574]

Расход охлаждающей воды у турбокомпрессоров с внутренним охлаждением обычно больше, чем у машин с внешним охлаждением. [c.575]

Внутренняя мощность, потребляемая турбокомпрессором с внешним охлаждением, определяется как сумма мощностей, потребляемых группами колёс между холодильниками, рассчитываемых как неохлаждаемые воздуходувки (газодувки) [c.575]

На фиг. 55 показан разрез турбокомпрессора НЗЛ производительностью 30000 м час при 9 ата с внешним охлаждением в трёх вертикальных холодильниках. [c.584]

Схема совмещенной системы охлаждения наддувочного воздуха и смазочного масла дизеля приведена на рис. 5-2. Поступающий из турбокомпрессора воздух в контактном аппарате охлаждается за счет испарения части воды, циркулирующей по замкнутому контуру через аппарат. Проходя через водомасляный холодильник, вода попутно охлаждает и масло. В контактном аппарате одновременно происходит естественная очистка воздуха водой от пыли. Подпитка системы водой осуществляется с помощью регулятора уровня. Увлажненный воздух с пониженной температурой из контактного аппарата поступает во всасывающий тракт и идет на горение в дизель. Охлажденное масло поступает в систему смазки дизеля. Выполним расчет контактного аппарата для охлаждения смазочного масла (табл. 5-1). Комментарии к расчету и исходные данные формулы и условные обозначения см. в 4-7. Дополнительные исходные данные L = 0,25 м Лв = 10. [c.128]

Большие перспективы для интенсификации процесса теплообмена имеются у центробежных тепловых труб и теплообменников на их основе. Центробежное поле позволяет существенно увеличить интенсивность процесса теплообмена как внутри тепловых труб, так и на их внешней поверхности. Этот фактор может быть использован для более эффективного охлаждения электрических машин, подшипников, валов, тормозных колодок автомобилей и железнодорожных вагонов, турбокомпрессоров. Интенсификация внешнего теплообмена в центробежных тепловых трубах дает возможность создавать компактные теплообменники для утилизации вторичных энергоресурсов и альтернативных источников энергии, сушильные камеры и печи для термообработки материалов, сжигания различных отходов. [c.4]

Центробежные тепловые трубы могут успешно применяться для охлаждения вращающихся деталей машин (турбокомпрессоров, электрических машин, вентиляторов, подшипников), использоваться в различного рода теплообменниках. [c.81]

На рис. 6-4 показана ректификационная колонна /, из которой пары легкокипящего компонента отсасываются турбокомпрессором 2, сжимаются им и подаются в нагреватель 3, откуда охлажденный дистиллят уходит как продукт П и флегма Ф. Исходная смесь ИС проходит через подогреватель 4, где оиа нагревается за счет тепла кубового остатка КО. [c.272]

Особенности ГТД различных схем. Авиационные газотурбинные двигатели очень разнообразны по компоновочным схемам, которые отличаются рядом конструктивных признаков и элементов числом роторов турбокомпрессора (одно-, двух- или трех-вальные), наличием или отсутствием охлаждения турбины, типом компрессора (центробежный или осевой) и способом его регулирования (перепуск воздуха, поворотные статорные лопатки или разделение компрессора на каскады), схемой камеры сгорания (кольцевая, трубчато-кольцевая или индивидуальная), наличием или отсутствием форсажной камеры и т. д. [c.12]

Компрессор высокого давления состоит из шести ступеней и приводится одноступенчатой турбиной высокого давления. От этого компрессора производится отбор воздуха на охлаждение турбин, а также для привода реверсивного устройства. Ротор турбокомпрессора высокого давления опирается на два подшипника передний — шариковый и задний — роликовый. [c.142]

Газотурбинные установки ГТУ, позволяющие экономично изменять частоты вращения (n = var), широко применяются для привода турбокомпрессоров как в СССР, так и за рубежом. Ими оборудованы почти все компрессорные станции магистральных газопроводов как в СССР, так и в других странах. КПД современных ГТУ по простой схеме (без промежуточного охлаждения компрессоров и регенерации теплоты) довольно высок. Так, ГНТ-25 мощностью 25 МВт, выпускаемая Невским заводом, имеет КПД на расчетном режиме около 29,4%. Проектируемая ГТН-40 мощностью 40 МВт имеет КПД 30,6%. Паротурбинные установки с начальными параметрами пара 3,5 МПа, 435° С имеют расчетный КПД на муфте с учетом собственных нужд около 27% [примерно 450 г/(кВт-ч) в зависимости от КПД котельной]. [c.229]

Определение геометрических размеров соплового аппарата и рабочего колеса газовой турбины. Расчет длинных лопаток. Теория Уварова. Степень реактивности по высоте лопатки. Построение лопаток соплового аппарата и рабочего колеса. Материал лопаток и их охлаждение. Цикл газовых турбин постоянного давления. Конструктивные примеры газовых турбин. Регулирование газовых турбин. Турбокомпрессоры. Работы Стечкина и Дмитриевского по созданию авиационных турбокомпрессоров. [c.175]

В 1951 г. в Англии разработан и построен газотурбинный двигатель для канонерской лодки водоизмещением в 200 т. Этот двигатель имеет довольно сложную трехвальную схему с двумя турбокомпрессорами, двойным промежуточным охлаждением воздуха, регенератором и т. д. [c.386]

Теоретический цикл холодильной установки с предельной регенерацией изображен на рис. 20.10. Линия 62 соответствует адиабатическому сжатию воздуха в турбокомпрессоре, 23 — охлаждению воздуха в холодильнике, 35 — охлаждению в регенераторе, 54 — расширению воздуха в турбоде-тупдере, 41 — нагреванию холодного воздуха теплотой, отдаваемой в охлаждаемом помещении, 162—нагреванию холодного воздуха в регенераторе. [c.620]

В промышленных масштабах холод впервые был получен с помощью воздушных компрессорных холодильных установок (рис. 8.1, а). Воздух, являющийся хладагентом, после холодильной камеры (рефрижератора) Р направляется в турбокомпрессор ТК, где за счет затраты удельной работы адиабатно сжимается до давления р, с повышением температуры от Г, до Тз. Сжатый в турбокомпрессоре воздух затем поступает в теплооб.менник ТО, где его температура понижается до Тд в изобарном процессе 2-3 (рис. 8.1, б) за счет отдачи удельной теплоты окружающей среде (проточной воде). Охлажденный воздух направляется в расширительную машину (турбодетандер) ТТ, адибатно расширяется (процесс 3-4) в ней с отдачей удельной работы /д турбокомпрессору. Поэтому удельная работа, затрачиваемая в цикле, /о == /1 — /д- [c.132]

Адиабатное расширение воздуха сопровождается понижением его температуры от T a до T . Охлажденный таким образом воздух проходит через рефрижератор Р, в котором холодильная установка поддерживает требуемую низкую температуру. Здесь происходит отбор теплоты от охлаждаемой среды и за счет этого нагрев воздух от Т4 до Tl при р = onst (процесс 4-1). Далее воздух направляется в турбокомпрессор и цикл повторяется. [c.133]

Установка работает по циклу низкого давления с турбодетандерами. Воздух сжимается в турбокомпрессорах, и после концевых холодильников направляется в скруббер I азотоводяного охлаждения, в котором охлаждается водой. Вода в верхней чаети скруббера охлаждается за счет частичного испарения в сухой [c.325]

В феврале 1945 г. конструкторским коллективом А. Д. Швецова был создан поршневой 18-цилиндровый авиационный двигатель АШ-73 с воздушным охлаждением. На его основе тем же кол.чективом был выпущен поршневой двигатель АШ-73ТК с турбокомпрессором (см. рис. 93), обладавший взлетной мощностью 2400 л. с. и предназначавшийся для установки на тяжелых [c.371]

Удовлетворяя это требование, конструкторский коллектив А. Д. Швецова разработал к началу 50-х годов серию экспериментальных многоцилиндровых двигателей, в том числе уникальный двигатель АШ-2ТК взлетной мощностью 4300 л. с. Тогда же В. А. Добрыниным и его сотрудниками был сконструирован 24-цилиндровый шестиблочный комбинированный двигатель ВД-4К для тяжелых высотных самолетов сверхдальнего действия. Обладавший мощностью 4300 л. с., отличавшийся высокой эксплуатационной надежностью и малым расходом топлива (175 г на 1 л. с.-ч. вместо 280—300 а в других авиационных бензиновых двигателях), он обеспечивал возможность беспосадочного полета самолетов Ту-85 продолжительностью до 22 час. В этом двигателе с жидкостным охлаждением и с комбинированным наддувом от турбокомпрессора и приводного центробежного нагнетателя впервые в авиационном двигателестроении была использована энергия выхлопных газов из цилиндров они отводились в импульсные газовые турбины, передававшие дополнительную мощность на приводной ва.л, а по выходе из турбокомпрессора использовались для получения дополнительной реактивной тяги. [c.372]

Машины, развивающие давление до 2—3 кг1см и не имеющие системы охлаждения сжимаемого газа, носят название турбовоздуходувок или турбогазодувок, а подобные им разрежающие машины — турбоэксгаустеров. Машины, развивающие давление до 9—10 кг /см и имеющие охлаждение сжимаемого воздуха или газа, называют турбокомпрессорами. [c.472]

Центробежные машины, сжимающие газ до 2—3 ати, при атмосферном давлении всасывания обычно называются турбовоздухо- и турбогазодувками машины с охлаждением, развивающие более высокие давления,—турбокомпрессорами. [c.569]

Расчеты показывают, что ВХМ пш холодопроизводительности 350 кВт и температуре охлажденной воды +7 °С5 может иметь следующие основные характеристики мощность привода турбокомпрессора 100 кВт расход воздуха 4600 м /ч расход воды 0,5 м /ч вакуум в контактном аппарате 0,95 поверхность гаяо-газового теплообменника 320 м масса газо-газового теплообменника 700 кг масса теплообменного аппарата 800 кг общая масса 2200 кг первоначальная стоимость 7,3 тыс. руб. габариты 3200 X 1500 X 1300 мм. [c.168]

Характерной особенностью воздушно-водяных испарительных холодильных машин является возможность регулирования температуры охлажденной воды Изменением не только вакуума, но и начальных параметров и расхода воздуха. Расширяется интервал температур воды при одном и том же вакууме от температуры насыщения пара до температуры воздуха по смоченному термометру, а также интервал давлений —в сторону снижения вакуума при одной и той же температуре охлаждения воды. Ее охлаждение происходит в основном за счет скрытой теплоты парообразования, т. е. слабо зависит от расхода воздуха. Зато от расхода воздуха зависят параметры процесса — температура и давление (вакуум). Изменение вакуума позволяет уменьшить расход воздуха и тем самым увеличить теплосъем с каждого килограмма воздуха (рис. 5-28). А поскольку мощность привода турбокомпрессора ВХМ зависит от расхода рабочего ела и от вакуума, то снижение вакуума аа счет введения в аппарат небольшого количества воздуха при почти постоянном расходе пара позволяет эту мощность уменьшить по сравнению с чисто вакуумным охлаждением, аналогично графику на рис. Б-7 (кривая 6). В ВХМ энергозатраты также меньше, чем в воздушных холодильных машинах, так как расход воздуха в них на порядок меньше в силу испарительного принципа охлаждения. По энергозатратам ВХМ находятся нй уровне фреоновых парокомпрессионных хй-Лодильных машин в которых термический Кпд близок к КПД цикла Карно. [c.169]

Экспериментальное исследование нестационарного перемешивания теплоносителя проводилось на той же установке, что и в случае стационарного протекания процесса методом нагрева центральной группы пучка из 37 витых труб, которые электрически изолировались от ненагре-ваемых труб стекловолокнистой тканью, надеваемой на трубы в виде чехла, с покрытием жаростойким силикатно-органическим лаком. Схема этой установки представлена на рис. 2.1. Она представляет собой аэродинамический контур открытого типа. Воздух в контур подается турбо-компрессорюм прюизводительностью до 3600 м /ч (до 1 кг/с) с промежуточным охлаждением его в холодильнике. Для обеспечения массовых расходов Воздуха до 1,4 кг/с к выходной линии турбокомпрессора мо- [c.59]

ДТРД Ларзак 04 является современным двухвальным двигателем малой тяги и характеризуется малым числом ступеней турбовентилятора и турбокомпрессора. Двухступенчатый вентилятор приводится одноступенчатой турбиной вентилятора, четырехступенчатый компрессор высокого давления приводится одноступенчатой охлаладаемой турбиной компрессора. Кольцевая камера сгорания с испарительными форс нками обеспечивает низкий уровень выделения дыма и загрязняющих веществ. Двигатель имеет систему уравновешивания осевых сил с наддувом передней полости ротора компрессора и сложной разветвленной системой охлаждения турбины. Он имеет высоконапорный вентилятор (я е =2,2) с длинными рабочими лопатками без антивибрационных полок, но с шарнирными замками крепления. В двигателе применены минимизация радиального зазора в турбине высокого давления на различных режимах эксплуатации с помощью регулируемого обдува воздухом корпуса турбины и ряд других оригинальных конструктивных решений. [c.121]

С 1975 г. на базе серийного ДТРД RB.211-22B разрабатывается двигатель RB.211-535 со взлетной тягой 162,8 кН (при M A -f20° ). Двигатель должен иметь до 23 и Г =1509 К при т = 4,47 [28]. В этом двигателе в основном сохранен турбокомпрессор высокого давления исходного двигателя, однако он будет работать при меньших значениях давления, температуры и частоты вращения, что должно снизить уровень шума и повысить надежность двигателя. В двигателе RB.211-535 применены новый вентилятор уменьшенного на 330 мм по сравнению с исходным двигателем диаметра, шестиступенчатый компрессор низкого давления (т. е. имеющий на одну ступень меньше, чем у двигателя RB.211-22B) без регулируемого ВНА, турбина высокого давления, имеющая упрощенную систему охлаждения, турбина вентилятора уменьшенных по сравнению с исходным двигателем размеров, изменена также выхлопная система (см. рис. 73). [c.167]

При выборе параметров подъемного ТРД для получения наименьших массы и объема стремятся к наибольшим значениям удельной тяги Ry при малых значениях так как максимум / уд обеспечивает минимальный диаметр двигателя, а малые л позволяют сконструировать компактный двигатель с ограниченным числом ступеней турбокомпрессора. Температура газа перед турбиной подъемных ТРД может быть принята более высокой, а система охлаждения выполняться более простой, чем у ТРД, предназначенных для самолетов с обычной дистанцией взлета и посадки, в связи с небольшим ресурсом подъемных ТРД. Однако при повышенных Г большим уд соответствуют и большие требующие применения тяжелых многоступенчатых турбокомпрессоров, но, так как зависимость / уд=/(я ) при r = onst для ТРД вблизи удтах достаточно полога, возможно выбирать несколько пониженные значения я, обеспечивающие Ry , близкие к максимальным. При этом удается получить удовлетворительные удельные массы и удельные расходы топлива дви Гателя. Характерный уровень параметров термодинамического цикла для подъемного ТРД составляет я =5-f-8 Г — до 1400 К [3]. [c.189]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...