Схемы Средний расход пара

Применение вакуумных деаэраторов наиболее эффективно в отопительных и промышленных котельных, в которых значительные потери конденсата и средняя температура потоков умягченной воды и конденсата не превышает 30—50° С. При этом расход пара на вакуумные деаэраторы значительно меньше, чем при использовании атмосферных деаэраторов. Кроме этого, применение вакуумных деаэраторов, выдающих деаэрированную воду с температурой 70° С, позволяет обеспечить надежную работу питательных насосов, отказаться от дополнительных теплообменников и упростить тепловую схему коте.тьной. [c.121]

Схема с двумя регулирующими клапанами, примененная на ВПГ-120, предназначается для ПГУ средней и большой мощности. Регулирующий клапан регулирует расход топлива по импульсу изменения давления пара и скорости изменения расхода пара в парогенераторе. Отсечной клапан при срабатывании аварийной защиты отсекает подачу газа на основные и дежурные горелки. Представляется целесообразным и в этой схеме предусмотреть возможность поддержания парогенератора на холостом ходу под воздействием импульсов от некоторых датчиков защит и блокировок. [c.88]

Месторасположение труб перегревателей (считая от входа в раздающий коллектор) со средним, минимальным и максимальным расходом пара для основных гидравлических схем приведены в табл. 8-1. [c.68]

Расчет проточной части турбины производится после расчета тепловой схемы турбоустановки (см. 3.12), из которого получают расходы пара по всем отсекам (группам ступеней) турбины. Распределение теплоперепадов по ступеням турбины производится на основе оценки теплоперепадов отдельных ступеней. Теплоперепад ступени турбины AAq зависит от ее среднего диаметра d, отношения окружной скорости рабочих лопаток на среднем диаметре к фиктивной скорости Сф и частоты вращения ротора п. Теплоперепад ступени по параметрам торможения, кДж/кг, вычисляется по формуле [c.262]

Использование в ПГУ трехконтурного КУ позволяет дополнительно повысить экономичность установки. Применение его целесообразно в мощных энергетических ГТУ с высокими параметрами выходных газов > 580 °С). Увеличение КПД производства электроэнергии в таких ПГУ обеспечивается прежде всего количеством пара, генерируемого на уровне ИД. Расход пара ВД в трехконтурном КУ немного меньше, чем в двухконтурном КУ, так как пароперегреватель среднего давления (СД) располагается на более высоком температурном уровне, что уменьшает количество теплоты, передаваемой в части ВД котла. В КУ трех давлений давление в секциях ВД и СД необходимо повышать одновременно. Оптимальное отношение этих давлений составляет около 0,15—0,25, а максимальная мощность ПТ в схеме ПГУ определяется давлением в секции НД. Абсолютные значения давлений пара в трехконтурном [c.357]

Как известно, недостатком энергетических ПГУ является ухудшение паровой регенерации из-за необходимости параллельного подогрева питательной воды в экономайзере парогенератора для охлаждения уходящих газов (в связи с отсутствием воздухоподогревателя), что приводит к увеличению расхода пара в ЧНД и перегрузке последних ступеней паровой турбины. Эта перегрузка в рассматриваемых схемах ПГ ЭТБ значительно уменьшается в связи с дополнительным отбором пара на технологические нужды блока пиролиза. При этом можно увеличить загрузку цилиндров высокого и среднего давления при сохранении расчетного пропуска пара в конденсатор и достичь номинальной электрической мощности блока. [c.37]

Паровая подушка обеспечивает равномерное поступление пара во все отверстия листа, поэтому кинетическая энергия парового потока, протекающего через лист, может рассчитываться по средней скорости пара в отверстиях. Эта энергия, так же как при движении парового потока отдельными пузырями, расходуется на образование свободной поверхности и преодоление сопротивлений. Однако по такой схеме процесса пузыри пара образуются в толще жидкости над листом, и при достаточно большом слое жидкости и пренебрежении потерями на преодоление сопротивлений вся энергия потока перейдет в поверхностную энергию. При малых уровнях жидкости часть этой энергии будет потеряна в паровом потоке над барботажным слоем. [c.311]

Растопочный расширитель I и расширитель т перед пуском блока должны быть опорожнены с тем, чтобы имелась возможность приема воды, выталкиваемой из котлоагрегата при его растопке. Когда температура пара на выходе из котлоагрегата поднимается до значения, отличающегося от температуры металла цилиндра турбины не больше, чем на 30° С, открывается задвижка свежего пара 1 и осуществляется прогрев паропровода свежего пара и затем дается толчок турбине. Так как расход пара на холостой ход турбины значительно меньше минимальной паропроизводительности котлоагрегата, сначала через турбину проходит лишь часть свежего пара. По мере открытия регулирующих клапанов все большая доля пускового пара проходит через цилиндр высокого давления турбоагрегата, а остальная часть пара через пусковой клапан 3 поступает в промежуточный пароперегреватель и из пего в конденсатор. При этом цилиндры среднего и низкого давлений турбины охлаждаются пропуском небольшого количества пара. С течением времени расход пара через часть высокого давления повышается, турбина разворачивается до номинального числа оборотов, генератор синхронизируется, включается в сеть и ставится под нагрузку. Набор нагрузки производится за счет открытия регулирующих клапанов перед цилиндром среднего давления до тех пор, пока расход пара через цилиндр высокого давления не сравняется с расходом пара через цилиндр среднего давления. Дальнейшее повышение мощности турбоагрегата производится за счет закрытия пускового клапана 3 и клапанов 24, благодаря чему прекращается обводное движение пара в конденсатор и весь пар по нормальной схеме проходит через цилиндр высокого давления, промежуточный пароперегреватель, цилиндры среднего и низкого давления и поступает в конденсатор. На этом процесс пуска заканчивается, и дальнейшее повышение мощности блока достигается за счет повышения нагрузки котлоагрегата. [c.149]

Схема паропроводов промежуточного перегрева второго блока принципиально аналогична описанной выше схеме паропроводов первого блока. Котлоагрегат второго блока имеет два входных и два выходных коллектора, так что как холодная , так и горячая линии промежуточного перегрева на всем протяжении выполнены по двухниточной схеме. На горячей линии промежуточного перегрева перед разделительными задвижками установлен смесительный участок, предназначенный для выравнивания температур пара после двухпоточного промежуточного пароперегревателя. В отличие от первого блока предохранительные сетки установлены не в горячих паропроводах промежуточного перегрева, а в корпусах клапанов перед частью среднего давления турбоагрегата. Несмотря на больший часовой расход пара, диаметры паропроводов промежуточного перегрева второго блока за счет более высокого давления оказались меньшими соответствующих паропроводов первого блока холодная линия промежуточного перегрева выполнена из двух трубопроводов с условным проходом 300. чм и горячая — из двух трубопроводов с условным проходом 350 мм. [c.204]

Рассмотрим пример действия схемы регулирования при понижении нагрузки турбины. При понижении нагрузки число оборотов вала турбины будет возрастать. Муфта 2 поднимается вверх, перемещая вверх поршень золотника б относительно неподвижной в этот момент точки с. Камера сервомотора К соединяется с камерой золотника Ко. Масло под давлением поступит в камеру К и клапан 9 начнет прикрываться. Масло из камеры К через нижний канал (показано стрелкой) пойдет на слив. Конец рычага с начнет опускаться вниз, увлекая за собой поршень золотника 6. Как только поршень 6 займет свое среднее положение, поступление масла в камеру К прекратится и клапан 9 займет новое положение. Расход пара через турбину уменьшится, понизится соответственно и мощность. Число оборотов вала турбины станет более высоким. [c.116]

На фиг. 117 представлена принципиальная схема связанного регулирования турбины с промежуточным отбором. В этой схеме перемещение муфты 2 регулятора скорости 1 вызывает одновременную работу органов парораспределения ч. в. д. и ч. к. д. Изменение также одновременно вызывает работу органов парораспределения ч. в. л. и ч. и. д. Например, понижение нагрузки турбины вызовет подъем муфты 2, в связи с чем жесткий рычаг пойдет вверх относительно точки Ь, увлекая за собой поршни 3 н 4. Клапаны 5 н 6 начнут прикрываться, умень-щая расход пара через ч. в. д. и ч. и. д.. Прикрытие клапанов будет происходить до тех пор, пока поршни 3 и не займут своего среднего положения. Расход пара в отбор при этом должен остаться неизмененным, а давление р постоянным. [c.156]

Пар с массовым расходом т< из парового котла, пройдя пароперегреватель, поступает в паровую турбину. Начальные параметры пара pi, и Турбина на схеме разделена на три части цилиндры высокого, среднего и низкого давлений. Из всех цилиндров турбины производится отбор пара массовыми расходами тп, mt2 и т.(з. [c.245]

Температурный напор вдоль поверхности при прямотоке изменяется сильнее, чем при противотоке. Вместе с тем среднее значение температурного напора при противотоке больше, чем при прямотоке. За счет только этого фактора при противотоке теплообменник получается компактнее [см. уравнение (8-3) ]. Однако если температура хотя бы одной из рабочих жидкостей постоянна, то среднее значение температурного напора независимо от схемы движения оказывается одним и тем, же. Так именно получается при кипении жидкостей и при конденсации паров, либо когда расход одной рабочей i жидкости настолько велик, что ее температура изменяется очень мало. [c.231]

Паровая подушка обеспечивает равномерное поступление пара во все отверстия листа, поэтому кинетическая энергия парового потока, протекающего через лист, может рассчитываться по средней скорости пара в отверстиях. Эта энергия, так же как при движении отдельными пузырями, расходуется на образование свобод-. ной поверхности и преодоление сопротивлений. Однако по такой схеме процесса пузыри пара образуются в толш,е жидкости над листом и при достаточно большом слое жидкости и пренебрежении потерями на преодоление сопротивлений вся энергия потока перейдет в поверхностную энергию. При малых уровнях жидкости часть этой энергии будет потеряна в паровом потоке над барботажным слоем. Для погруженных дырчатых листов характерен режим бар-ботажа с зоной стабилизированных значений паросодержанпя ф, где движение паровой фазы обусловливается лишь действием подъемных сил. Поэтому можно считать, что процесс дробления пара в жидкости протекает до конца и вся кинетическая энергия потока переходит в поверхностную. Тогда [c.89]

Комбинированные котлы такого типа не требуют глубокого регулирования, так как обычно паровая нагрузка на собственные нужды котельной изменяется пропорционально изменению расхода теплоты на отопление, вентиляцию н горячее водоснабжение. Однако при включении всех топочных экранов прямоточных водогрейных котлов в качестве парообразующих конту-ров, включенных на выносные циклоны по безбарабанной схеме (см. рис. 3.8), паропроизводительность таких комбинированных котлов может достигать 40 — 45% номинальной нагрузки водогрейного котла. В некоторых случаях даже такие комбинированные котлы в сочетании с комбинированными котлами, работающими в чисто водогрейном режиме, могут достаточно успешно работать и покрывать потребление пара на технологические нужды, имеющие значительные сезонные колебания. Однако в этом случае поддержание постоянным достаточно высокого расхода пара является часто затруднительным, так как такой комбинированный котел одновременно выдает до 50 — 60% теплоты в виде перегретой воды. В некоторых централизованных котельных, особенно при небольшом числе установленных комбинированных котлов, выдача такого количества перегретой воды значительно превышает средний расход на горячее водоснабжение. Указанные обстоятельства сильно ограничивают область ярименения комбинированных котлов, вьшолненных по схеме, изображенной на рис. 3.8, особенно при включении [c.98]

Необходимым условием нормальной безаварийной работы паровых котлов является поддержание постоянного заданного уровня воды в барабане котла. Отклонение уровня от заданного значения происходит при нарушении баланса между притоком воды и расходом пара, а также при изменении паросодержания в пароводяной смеси (явление набухания котловой воды). Значительные колебания уровня могут привести к забросу воды в паропровод и гидравлическим ударам, к разрыву экранных труб (при упуске воды). Поэтому. колебания уровня от среднего положения не должны превышать 20—30 мм. Для автоматизации процесса поддержания уровня воды в барабане также используется аппаратура системы Кристалл . Наибольшее распространение для котлов типа ДКВР получила схема двухимпульсного регулятора. [c.247]

Суммарный максимальный расход пара всеми турбинами равен 2-240-(-2-165 = 810 /я/час, Здесь можно применить варианты 4 Х230 т/час или 6Х 150 т/час, однако первая схема при выходе из строя одного котла не обеспечит среднего зимнего режима и потребует почти полного отключения отопительного потребления для сохранения электрической мощности и обеспечения отпуска технологического пара. Вторая схема дает лучшие результаты. [c.128]

Величины Св 2н, Св зн — энтальпии воды при температурах 2н, зн Св — средняя теплоемкость воды. Обозначим Се 2н = 12к и Св зн=гзн. Величина D—Dun) Btzn — поток тепла, выходящий из подогревателя. Поток конденсата для схемы со смешивающими подогревателями определяется следующим образом после последнего подогревателя расход конденсата равен расходу пара на турбину D, после предпоследнего D— —D 4 (рис. 5-1), далее )— )п4—-Опз и т. д. [c.62]

В то время как для блоков П1 и IV с начальными параметрами 120 ата и 530° С при расходе пара на блок 360 т/ч принят одинарный паропровод диаметром 300 мм (только непосредственно перед турбиной паропровод имеет развилку), для блоков I и II, рассчитанных на начальные параметры 185 ата и 520° С и расход пара 450 т/ч на блок, применено по две иитки для паропроводов как свежего, так и вторично перегретого пара. Для компенсации разностей температур в паропроводах свежего пара и паропроводах после промежуточных пароперегревателей предусмотрены специальные смесительные участки. Схема паропроводов среднего давления собственных нужд блоков III и IV электростанции Фортуна III приведена на рис. 115. Питательные магистрали электростанции Фортуна II (рис. 116) выполнены двойными. На электростанции Фортуна III питательная магистраль для блоков III [c.108]

По назначению котельные установки могут быть энергетическими, промышленными, отопительными и смешанными. Энергетические котельные установки оборудованы крупными парогенераторами среднего и высокого давления и предназначены для снабжения паром турбин на электростанциях и паровоздуходувных станциях. Энергетические котельные, как правило, являются одним из основных звеньев технологической схемы производства электрической энергии. Промышленные котельные сооружаются в промышленных районах, городах или на отдельных предприятиях. Они оборудованы парогенераторами низкого (иногда среднего) давления и предназначены для снабжения паром силовых и тепловых потребителей. При этом основными статьями расхода пара являются производственно-технологические нужды. [c.105]

При частичном испарении первичного теплоносителя в реакторе некоторое количество вторичного иара образуется за счет конденсации первичного пара (рис. 27), далее процесс идет по схеме, показанной на рис. 26. В этом случае при сохранении входной температуры первичного теплоносителя повышается средняя температура передачи тепла и уменьшается расход первичного теплоносителя. Если при работе реактора по схеме, показанной на рис. 27, осуществить сепарацию первичного пара и за счет его конденсации получить весь вторичный пар, то процесс изобразится, как показано на рис. 28. Переохлаждение циркулирующей воды и конденсата первого контура, необходимое для обеспечения надежной работы насоса, производится за счет обогрева экономайзер-ного участка 3. На участке охлаждения воды можно также получить пар пониженного давления и применить двухступенчатый цикл по давлению пара. В схеме, показанной на рис. 28, передача тепла ко второму контуру производится почти при постоянной разности температур, что обеспечивает максимальный средний температурный уровень. [c.31]

На рис. 3-20 показаны схема движения отдельных капель п пленок в канале сопловой решетки (номера на рис. 3-20 совпадают с номерами вышеприведенной классификации), а также взаимодействие капель. с пленкой и отрыв последней с поверхностей лопаток. Очевидно, что и схема, и классификация являются в значительной степени условными. Действительно, отрыв пленок с разных точек поверхности профиля будет приводить к появлению в потоке капель разного среднего размера и различного ианравления. Точки отрыва плепок определяются прежде всего расходом в них жидкости, скоростью омывающего потока пара, f aчaльнoй влажностью, дисперсностью н направлением движения [c.64]

На рис. 8.12 приведена тепловая схема ПГУ с КУ трех давлений пара и промежуточным перегревом. Установка состоит из двух ГТУ типа V94.3A (Siemens) с КУ и одной паровой турбины. Основное топливо — природный газ, резервное топливо — жидкое, газотурбинное. Мощность ПГУ нетто составляет 632,7 МВт при КПД отпуска электроэнергии 56,6 %. Параметры газов перед КУ расход 656 кг/с, температура 584 °С. Тип котла — горизонтальный с естественной циркуляцией. В котлах генерируются пар высокого давления (231,5 т/ч 9,95 МПа 550 °С) пар среднего давления (42,1 т/ч 2,63 МПа 316 °С) пар низкого давления (30,2 т/ч 0,47 МПа 227 °С). В теп- [c.282]

Котел-утилизатор генерирует пар высокого и среднего давления. Деаэратор питательной воды имеет свой контур генерации пара НД, режим работы — скользящее давление. Потери давления пара между котлом и парозпуском паровой турбины составляют А/ вд = 5 % и Ар д = 3 %. 1 емпературы пара ВД и пара промежуточного перегрева регулируются впрыском. Предусмотрена продувка барабанов котла в объеме 1—2 % подачи рабочего тела. Расход электроэнергии на собственные нужды в схеме ПГУ э,, составляет 0,02. [c.338]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...