Диаметры Рёбра - Размеры

D [л(] — наружный диаметр (поперечный размер) несущей трубы hp [м] — высота ребра [c.137]

Конечными результатами дисперсионного анализа порошка или аэрозоля являются определение распределения частиц по размерам (действительным или эквивалентным), представление этого распределения в графической или аналитической форме и выявление закономерностей распределений. Для этого измеряют какой-либо параметр частиц, видимый в поле зрения микроскопа. В качестве такого параметра могут быть выбраны площадь изображения частицы, диаметр, ребро, длина, ширина и высота частицы и др. По результатам этих измерений находят искомую закономерность между числом измеренных частиц и их параметром в пробе. [c.209]

Обмоточные провода различаются по форме и размерам поперечного сечения и по типу изоляции. Обмоточные провода бывают круглые или прямоугольные (у последних поперечное сечение токопроводящей жилы представляет собой прямоугольник с несколько закругленными ребрами). Размер сечения всегда определяют по медной жиле, не принимая во внимание толщины изоляции при этом для круглых проводов дается диаметр жилы, а для прямоугольных — обычно указываются размеры широкой и узкой сторон прямоугольного сечения. Прямоугольные провода дают лучшее заполнение места при образовании обмотки катушек и т. п., поэтому они имеют большое распространение, в особенности для больших сечений. [c.219]

Исследование каналов круглого, кольцевого, прямоугольного сечений и оребренных каналов показало, что характер движения слоя в них в целом идентичен [Л. 89, 90, 93, 144]. Исследовались прямые сплошные и прерывистые по длине, а также наклонные, гнутые и лотковые ребра (см. рис. 10-7). При этом 1) вертикальные прямые ребра обтекаются безотрывно без застойных зон на концах ребер 2) минимальный зазор между соседними ребрами, а также между диаметром ребер и кожуха, соответствующий (9-47), обеспечивает непрерывное движение слоя 3) угол безотрывного движения вдоль наклонных прерывистых ребер, предварительно определенный на специальной модели в широком диапазоне скоростей и размеров частиц, не превышает 12— IS " 4) наклонные ребра не создают радиальных, поперечных перемещений частиц 5) лотковые ребра, установленные как на стержне, так и на стенках кожуха (на специальных вставках), позволяют организовать встречные перемещения элементов слоя (от центра к периферии и наоборот), несколько разрыхляя при этом слой. [c.298]

На виде сверху тонкой линией строится окружность диаметра D, которая этим же радиусом делится на 6 равных частей. На виде спереди и виде слева строятся горизонтальные линии, ограничивающие высоту Н гайки, и в пределах этой высоты строятся ребра призмы. На всех видах строится окружность диаметра Di основания фаски. Величина Di берется по таблице размеров на гайку или принимается равной Di = 0,9S, где S - размер под ключ. На окружности Di, как на основании, строится изображение конуса с углом 30° наклона образующей к плоскости основания. [c.30]

Крышки турбин являются наиболее сложными кольцевыми деталями. В крупных поворотнолопастных турбинах (D > 4,5 м) применяют крышки, выполненные отдельно от верхнего кольца направляющего аппарата (см. рис. 1.4, II.4), при этом их наружный размер и диаметр отверстия в верхнем кольце выполняют больше диаметра рабочего класса на величину монтажного зазора, необходимого для проноса рабочего колеса при установленных лопатках и верхнем кольце. Для увеличения жесткости, прочности и динамической устойчивости (повышения частоты собственных колебаний) в крышках так же, как и в других кольцевых деталях турбин, кроме стыковых фланцев устанавливаются сплошные промежуточные радиальные ребра, имеющие круглые отверстия. Ребра с большими, повторяющими контур ребра отверстиями (рис. 1.4) теперь не применяются. В них при работе возможны перенапряжения и возникновение трещин в углах отверстий. [c.96]

Этих частей пять опорная плита, шейка, фланец и два ребра. Для каждой из них отдельно необходимо указать модельщику все размеры. Например, для плиты необходимо указать ее радиус — 70 мм, ширину—60 мм, толщину—15 мм, расстояние между центрами боковых выемок —120 мм, диаметр (а одновременно и ширину) выемок — 14 мм (фиг. 312). [c.123]

Шириной спицы у обода считается размер Я = 0,8Я на линии, касательной к начальной окружности. Толщина вспомогательного ребра (жесткости) спицы с = Я/6. Ширина вспомогательного ребра спицы у ступицы и Ь. Ширина его у обода и = 0,8 и. Если рассчитанное число спиц колеса 5 < 3, то вместо спиц делают сплошной диск или диск с несколькими круглыми отверстиями, число и диаметр которых принимают конструктивно. Толщина диска составляет d = (3-н4) т, а толщина усиливающегося ребра жесткости диска а" = 0,8 а. Высота усиливающего ребра ступицы /= (1,6- 1,8) т. Длина ступицы /=(1,0- 1,25) , но не менее, чем I > 1,5 d. Паз для шпонки в ступице колеса делается против спицы соразмерно выбранной шпонке. [c.318]

Как видно по тепловым характеристикам, влияние изменения условий работы по-разному сказывается на величине установившейся температуры тормозов разных габаритов. Например, охлаждающие ребра на тормозных шкивах малоэффективны для тормоза со шкивом диаметром 100 мм и имеют большое значение для тормозов со шкивами больших размеров. Охлаждение тормоза, работающего на открытом воздухе, более эффективно для тормозов меньших размеров. Тепловые характеристики, представленные на фиг. 371—373, дают ясное представление о влиянии изменения условий работы на величину установившейся температуры поверхности трения тормоза и на темп нарастания температуры, о котором можно судить по постоянной времени нагрева. Тепловые характеристики тормозов были построены для ПВ = = 40% и температуры окружающей среды, равной 25° С. Поэтому при определении по ним значения установившейся температуры должна быть учтена действительная относительная продолжительность включения и действительная температура среды. Действительная установившаяся температура определяется по формуле [c.641]

Чтобы повысить жесткость стенок при больших размерах формы, применяют винтовые связи (распорки) небольшого диаметра 2—3 мм (фиг. 3), а также приклеивают картонные ребра на наружные поверхности стенок (фиг. 4). [c.80]

Расточная. Станину установить на ребро В лапы на стол и поверхностью А на призму отверстиями диаметром 520 мм к шпинделю станка. Расточить отверстия под распорки и два отверстия диаметром 520 мм, кроме конуса (рис. 101, в). Фрезеровать площадки и пазы, расположенные к шпинделю. Перемещением шпиндельной бабки по колонне фрезеровать концевой фрезой базовые полоски на верхних торцах лап. При этом положение колонны фиксируется по нониусу на линейке направляющих постели станка. После этого колонну переместить на размер Н и фрезеровать полоску на верхней плоскости станины. Размер Н фиксируется и переносится на парную станину. [c.179]

Исследование проведено на пакете алюминиевых трубок, имевших следующие размеры (мм) диаметр внешней несущей поверхности 18,6 внутренний диаметр 14,9 диаметр ребер 35,06 толщина ребра у основания 1,1 у вершины 0,64 (в среднем 0,87) шаг между ребрами 2,63 высота ребер 8,23. Отношение высоты ребра к наружному диаметру трубы [c.206]

В ИЭС им. Е. О. Патона [174] проводили исследования на образцах трех типов швеллере, приваренном к планкам фланговыми швами (см. рис. 43, /с), пластине со стыковым швом и пластине с приваренными с двух сторон поперечными ребрами. Пластическое обжатие выполняли на прессе. Использовали пуансоны различной формы и размеров. Так, для образцов с фланговыми швами применяли конусообразный пуансон диаметром 20 мм. Обжатие выполняли вблизи концов швов как на швеллере, так и на планке. Давление на пуансон 28 тс, нагрузку поддерживали в течение 30 с. [c.237]

Широко используются при выполнении слесарных работ ротационные сверлилки малого размера,. имеющие форму пистолета. На фиг. 178, а показана применяемая для сверления небольших отверстий (диаметром до 8 мм) пневматическая дрель РС-8. Мощность этой машинки около 0,25 л. с., рабочее число оборотов сверла 1000 в минуту, вес 1,6 кг. Разновидностью сверлилки РС-8 являются угловые пневматические машинки типа УСМ-23 (фиг. 178, б) и УСМ-50. Особенностью этих сверлилок являются небольшие габариты угловой головки, что позволяет успешно использовать их при сверлении отверстий, близко расположенных к ребрам и стенкам деталей и в других неудобных местах. [c.225]

Прочитаем чертеж рычага автомата для напайки пластин твердых сплавов (рис. 291). Рассматривая совместно спецификацию (рис. 292) и чертеж, устанавливаем, что изделие сваривается из пяти деталей, по одной каждого наименования. Ребра (поз. 2 и 4) привариваются к средней части рычага под углом 90°, головка (поз. 1) и крайняя часть (поз. 5) привариваются встык. Все швы одинаковы, выполняются по ГОСТ 14806—69. Тип шва Т1—тавровый, двусторонний, непрерывный, без скоса кромок. Способ сварки РнЗ—дуговая, ручная, в среде защитных газов. Размер катета 5 мм. Размеры диаметров отверстий, проставленные с отклонениями, и знаки шероховатости указывают на то, что после сварки они должны быть обработаны механически. [c.162]

При штамповке полых многогранных деталей вызывает затруднения четкое оформление ребра по всей заданной высоте, особенно перехода многогранника к плоскому торцу. Наиболее часто для штамповки таких деталей используют цилиндрическую заготовку, отрезанную от прутка или проволоки. Однако при этом полного заполнения углов матрицы при одно- и двусторонней прошивке не достигается. Величина незаполнения зависит от соотношения размеров детали размера под ключ S, диаметра полости йц и высоты многогранника Я, принимая диаметр заготовки D S — 0,2 мм. При отношении 1,25 неза- [c.146]

Отклонения от внутренних размеров форм не должны превышать по длине ребра куба или балочки в поперечном сечении + 1% по длине балочки +5 мм по высоте и диаметру цилиндра [c.421]

Испытываемая биметаллическая трубка имеет следующие размеры теллоотдавщая длина / = 400 мм наружный диаметр ребра //= 56 мм высота ребра = 14 мм шаг оребрения 3,0 мм орелняя. толщина ребра = 0,75 мм диаметр у основания ребро [c.7]

Таким образом, регулируя длину активного концентратора, по которому протекает полный сварочный ток, и положение скользящих контактов на трубе и ребре, можно получить оптимальные условия для высокочастотной сварки плавниковых труб. При скорости сварки 10—20 м/мин труб диаметром 32 и 38 мм и толщиной стенок 5 и 4 мм из стали марки 12Х1МФ с ребром размерами 6X8 мм из той же стали приведенная мощность равна 4,4 и 2,7 кВт/(мм-м/мин), т. е. на 10—30% больше, чем при сварке симметричных систем. Это объясняется повышенными потерями мощности из-за теплопроводности от нагретых слоев трубы в со- седние ненагретые. Наблюдается весьма незначительная зависимость приведенной мощности от толщины стенок трубы. [c.181]

Для смазывания подшипников скольжения можно использовать взвешенные в воздухе внут1)и корпуса частицы масла. После запрессовки втулки в корпус свс тлят отверстие диаметром т/( для подвода масла (рис. 9.9). Полезно в этом случае на внутренней стенке корпуса отлить направляющие выступы (ребра), по которым осевшее на стенки масло стекает к отверстию. Для распределения поступаюшего масла по длине подшипника на внутренней поверхности втулки делают продольные канавки. Размеры (мм) канавок и отверстия (рис. 9.10) принимают I = (0,02...0,025)с1 г= (0,2...0,2)с/, д = (0,08...0,10)Д Ь = (0,2...0,2)1 б = (0,08...0,10) /+ 2,5 с = (0,2...0,3)6 /= (1,3...1,6)5. [c.156]

Двигатель АЛ-31Ф требователен к технологическим процессам изготовления и к допускам на размеры деталей, что, в свою очередь, потребовало значительного технического перевооружения производства, особенно внедрения новых технологий в литейном производстве. Задача освоения технологии изготовления новой конструкции авиационного двигателя АЛ-31Ф потребовала новых конструкций охлаждаемых лопаток. Методом литья на ОАО УМ-ПО внедрялись рабочие турбинные лопатки без припуска по перу конструкции штырковой (на первом этапе 1980 - 1985 гг.) и с циклонно-вихревой системой охлаждения (на втором этапе 1980 -1990 гг.). Конструкции их показаны на рис. 114. Наиболее сложная последняя конструкция с многочисленными перемычками с тонкими ребрами. Она имеет 19 охлаждаемых каналов, расположенных по углом 30° к оси лопатки, пятнадцатью перемычками и десятью отверстиями диаметром 0,85 - 0,95 мм, а длина отливки 150 мм, что значительно усложнило задачу изготовления керамических стержней по сравнению с отливкой первого варианта (см. рис. 204). [c.446]

Влияние некоторых д р у г ih х факторов. Исследования кризиса теплообмена в условиях естественной конвекции проводились при кипении жидкостей на тонких пластинах различных размеров, поставленных на ребро и широкую грань, на трубках, а также на поверхностях, обращенных теплоотдающей стороной вниз. Эти опыты показали, что при кипении на пластинах, поставленных на ребро, когда высота пластины составляет 3—10 мм, значения <7кр1 не отличаются от значений крь полученных на горизонтальных поверхностях, обращенных греющей стороной вверх. На проволоках и трубках диаметром менее 1,5—2,0 мм кр1 выше, а на потолочных поверхностях горизонтальных пластин ниже, чем на горизонтальных пластинах, обращенных теплоотдающей стороной вверх [87]. [c.272]

Цилиндрические панели окаймлены ребрами с размерами поперечного сечения 5x20 см, продольные ребра армированы плоскими сварными каркасами с рабочей арматурой класса A-III диаметром 14 мм. В середине панели на расстоянии 3 м предусмотрено два промежуточных ребра. В плитах ряда панелей между промежуточными ребрами устроены проемы для фонарей, вентшахт и пр. Свето-аэрационные фонари расположены в четырех средних панелях оболочки. Толщина плиты средних панелей составляет 3 см, а торцовых панелей —переменная —от 4 см в середине до 6 см у краев. Панели армированы сеткой из стали класса A-III с ячейкой 20X20 см. В торцовых панелях установлена дополнительная косая арматура диаметром 8 мм из стали [c.62]

Конструкция моделей. Модели выполнялись монолитными, со сферической поверхностью с максимальным подъемом, равным 1/5 пролета, и радиусом кривизны 2,7 м, с размером в плане 2x2 м, по контуру они подкреплялись диафрагмами в виде ферм (рис. 2.37). Армирование плиты и диафрагм, а также сечения раскосов и верхних поясов ферм приняты такими же, как в трехволновой модели (см. 2.2.3). Ребра армировались вязаными каркасами с продольной рабочей арматурой диаметром 4 мм. Поперечная арматура каркасов выполнялась в виде вязаных хомутов из проволоки диаметром 2 м. Хомуты располагались через 35 мм, а в центре каркасов на длине 30 мм — через 12 мм. Частое расположение хомутов в зоне нагрузки выполнено с целью исключить разрушения модели от продавливания бетона ребер. Одна из моделей выполнялась с одним ребром сечением 40X28 мм, вторая — с двумя пересекающимися ребрами такого же сечения. [c.103]

Шины для тракторов и сельскохозяйственных машин (ГОСТ 7463—75) в завнснмости от назначения и условий работы изготовляют трех типов для колес а) ведущих с протектором повышенной проходжмости б) направляющих с протектором направляющие ребра или универсальный и в) несущих (для прицепов и прицепных сельскохозяйственных машин) с протектором продольные ребра , универсальный или дорожный . В стандарте приведены ассортимент, основные параметры и размеры трех типов шин и нормы нх эксплуатации. Шины имеют смешанное (миллиметровое и дюймовое) обозначение, например 330—965 (13,6/12—38)Р, где 330 —ширина профиля, мм 965 — номинальный диаиетр обода, мм 1 6/12 — в числителе условное обозначение ширины профиля в уширенном ободе, в знаменателе — ширины профиля в узком ободе в дюймах 38 — номинальный диаметр обода в дюймах Р — условный знак шпны с меридиональным расположением нитей корда. [c.286]

При такой обработке в качестве определяющего геометрического размера принимался эквивалеатный диаметр исследованного пучка. Он составлял для первого и второго пучков 10,8 мм, а для третьего и четвертого — 6,0 мм. В качестве определяющей температуры принималась средняя температура газа, а значения скорости потока определялись по живому сечению. Для уменьшения расчетных операций опытные данные по теплоотдаче обрабатывались на основе полученных из эксперимента данных приведенных коэффициентов теплоотдачи, учитывающих термическое сопротивление ребра. В связи с этим ре- [c.131]

С ростом размеров сварных деталей эффективность наклепа не только не уменьшается, но сохраняется или даже возрастает (см. рис. 33). Об этом свидетельствуют также результаты усталостных испытаний образцов диаметром 180 мм с наплавками, моделирующих гребные валы [92, 94] секций крупных сварных коленчатых валов из стали 34ХН1М с шейками диаметром 192 мм [155] крупных сварных штуцерных узлов [116] натурных полых осей полуприцепов с приваренными фланцами [44] двутавровых балок высотой 255 мм с приваренными ребрами [203] и др. [c.247]

Сверху металлический кожух прикрывали куском асбоцемента размером 356 X 356 X 13 мм, в центре которого было просверлено отверстие диаметром 51 мм, в которое вставляли вертикальный медный цилиндр (51 X 51 мм), служивщий проводником тепла от источника к поверхности кипения. Перед тем как поместить источник в кожух, в верхней части основания последнего было сделано углубление диаметром 58 мм и глубиной 4,8 мм. В это углубление, заполненное расплавленным свинцом, чтобы удалить воздух и тем самым обеспечить хорошую теплопроводность, помещали дно меДного цилиндра. Вокруг верхней кромки цилиндра было припаяно серебром медное ребро диаметром 229 мм и толщиной 1,6 мм. Благодаря твердой пайке в печи ребро не имело никаких искривлений и дальнейшей механической обработки не требовало. После сборки круглое ребро надежно покоилось на верхней части крышки из асбоцемента. [c.307]

Выступающие болты, а также направляющие и острые ребра являются такими участками однако следует подчеркнуть, что возникновение и распределение коррозионных питтингов — сложный вопрос. Кроме того, питтинг может вызываться внешними факторами, например, когда извне какие-либо вещества осаждаются на поверхности. Питтинги могут зарождаться не только в точках, характеризуемых несовершенством поверхностной пленки, но и на участках, предопределенных особенностями металлической подложки. Они могут соответствовать точкам выхода", на поверхность гетерогенных составляющих сплава или быть связанными с фазовыми границами или границами зерен. Твердые неметаллические включения, возникающие при литье или дальнейшей обработке, а также вследствие загрязняющих примесей, (например, сульфиды в нержавеющих сталях), также могут оказаться точками зарождения питтингов. Размеры подобных металлургических де ктов могут значительно изменяться от меньших микрона, наирим равных нескольким атомным диаметрам, до больших миллиметра, ви- [c.167]

Формулировка задачи (рис. 10.5) соответствует полностью развитым течению и теплообмену в круглой трубе с внутренними ребрами. Труба имеет шесть равномерно распределенных по периметру ребер. Другие геометрические характеристики показаны на рис. 10.5. Вычислите значения /Re и w w. Для определения числа Re используйте гидравлический диаметр. Рассчитайте полностью развитое поле температуры при ус]ювии, что в материале, формирующем стенку трубы и ребра, происходит выделение тепла источником мощностью S (это обычно реализуется пропусканием через трубу электрического тока). Внешняя поверхность трубы теплоизолирована. Вычислите число Нуссельта, основываясь на среднем тепловом потоке и средней температуре на поверхности соприкосновения жидкости с материалом трубы. В качестве характерного размера при определении числа Nu можете использовать диаметр трубы. Убедитесь, что значение Э77Эг согласуется со значением S. [c.229]

Для.изготовления зубчатых колес диаметром от 600 мм и более используют, как правило, литейные стали в нормализованном состоянии, поскольку из-за больших размеров и связ,анных с ними усложнений формы (спицы, ребра и т. д.) при высокой термообработке трудно обеспечить равномерную твердость, возможны значительные внутренние напряжения трещины. Если прочность материала зубьев должна быть выше той, которую обеспечивают литейные стали, то применяют бандажирование крупных зубчатых колес, используя для бандажа улучшаемые кованые или прокатанные ободья. [c.183]

Диаметр Ось йАг Ступица Диаметр каната Число ребер (спиц) юлщи-на диска 1 Размеры ребра жесткости (спиц) Вес в кг [c.61]

Интересно рассмотреть влияние поперечных сечений другой формы. Для этих случаев соотношения (9.10) и (9.11) преобразуются подстановкой 4т г вместо В и умножением правой части на 6 ,/6. Таким образом, для заданных услови1"1, т. е. фиксированных значений Ь, Т, Q и заданной жидкости, значения среднего гидравлического радил са становятся функцией 6 ,/6. Если применяются кр глые трубки, то только один диаметр удовлетворяет соотношению, но в случае каналов другой формы удовлетворять условиям будет целый ряд размеров. Рассмотрим, например, теплоноситель, текущий в круглой трубке с внутренними ребрами. Так как ребра увеличивают перх метр, то для сохранения того же значения пг площадь поперечного сечения должна соответственно возрасти. Применение ребристых поверхностей может быть очень полезным, так как оно приводит к меньшему числу трубок при той же тепловой нагрузке. Такие трубки имеют, однако, тот недостаток, что если толщина стенок пропорциональна диаметру, то требуется больше металла для стенок и ребер, чем для круглых трубок с тем же самым средним гидравлическим радиусом. Общее количество металла в стенках остается постоян-ныд , если толщина стенок трубки растет пропорционально диаметру. Эти рассуждения относятся также и к случаю [c.137]

Рассмотрим это вначале на примере гранецентрированной кубической решетки (см. рис. V. 25). Здесь мы находим прежде всего пространства между сферами, образующими своид1и центрами октаэдр. Размеры этих октаэдрических междоузлий или пор нетрудно вычислить. Так как ребро октаэдра (на рис. V. 25 сторона квадрата) равно диаметру атома, 2 г, а диагональ квадрата составляет то сфера вписанная в пору, имеет диаметр 2 г (]/2 — 1) = = 0,41 2 г, или 0,41 от диаметра атома. [c.519]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...