Инжекторы Схемы

Рис. 1.9. Схема двигателя со стратифицированным зарядом а — расположение инжектора и свечи зажигания в двигателе стратифицированного заряда б — используемый в двигателе стратифицированного заряда поршень с выемкой [62] I — свеча зажигания 2 — форсунка 3 — горючая смесь 4 — направление закрутки воздуха 5 — камера сгорания

Схема маслоснабжения ГТУ-750-6 показана на рис. 102. Во время работы установки главный масляный насос 2 подает масло с расходом Q под давлением р через сдвоенный клапан 3 и оно распределяется по маслопроводам на смазку и регулирование. Одна часть масла (( . ) поступает к инжектору насоса 1, который создает подпор во всасывающем патрубке главного масляного насоса для обеспечения надежной его работы, другая (Q ) — к инжектору смазки 6, который подает масло на смазку подшипников турбины, компрессора и редуктора под давлением 0,2— [c.232]

Рабочей жидкостью в системе регулирования является масло. При пуске газовой турбины в эксплуатацию работает пусковой масляный насос 1. Для улучшения работы системы смазки и регулирования в схему включены инжекторы подпора 4 vi 5. Гидравлические связи системы регулирования обеспечиваются путем изменения давления масла в пяти линиях в проточной системе основного регулирования, системах предельного регулирования, предельной защиты, регулирования приемистости (быстрого и соответствующего изменения мощности при изменении внешней нагрузки), регулирования пусковой турбины. В любую из линий масло поступает через дроссельные отверстия и сливается через отверстия с регулируемым сечением в устройствах, составляющих элементы схемы. Давления в линиях устанавливаются в зависимости от соотношения площадей подвода и слива масла. [c.235]

Рис. S.l. Схема вихревого свистка [12) 1 - вихревой свисток 2 - верхний и нижний инжекторы краски

В цилиндрическую камеру диаметром D и высотой 1 тангенциально вводился поток воды или воздуха, который далее, как в центробежной форсунке, выходил по трубке диаметром d и длиной i в ту же среду, т. е. вода в воду, воздух в воздух. Для наблюдения через два инжектора (верхний и нижний) вводилась краска. Наблюдение велось при ступенчатом увеличении скорости. При Re < 300 поток занимал все поперечное сечение трубки диаметром d на всей ее длине L. При увеличении скорости на выходе из трубки появлялась застойная зона, схема которой показана в [12] (рис. 5.2). Застойная зона обтекалась потоком как некое осесимметричное тело. При дальнейшем увеличении скорости застойная зона продвигалась против направления потока, образуя за собой след до тех пор, пока не достигала торцевой стенки цилиндрической камеры. В следе формировалось обратное течение, из которого жидкость поступала в прямой кольцевого сечения поток и снова уносилась из трубки свистка. Взаимодействие между обратным приосевым течением и прямым кольцевым, различные стадии которого показаны на рис. 5.3 [12], приводило к вибрации потока и свисту, что и представляло собой рабочий процесс вихревого свистка. С нашей точки зрения, экспериментальные результаты, полученные в [12], свидетельствуют о том, что в вихревом свистке при автомодельном режиме течения должна была образоваться свободная поверхность, если бы при подаче тангенциально в свисток воды выброс потока происходил бы не в воду, а в воздух. При этом свисток стал бы центробежной форсункой и наблюдавшаяся осцилляция прекратилась бы. Об этом, в частности, свидетельствует явление, замеченное автором [12], состоявшее в том, что при вводе через торец трубки цилиндра определенного диаметра, по нашему мнению, близкого к диаметру возможной свободной поверхности, динамические явления, т. е. вибрации и свист, прекращались. Эксперимент [12] свидетельствует, таким образом, о том, что для получения кольцевого течения необходимо обеспечить беспрепятственное развитие свободной поверхности. [c.88]

Инертные газы 1 (1-я) —339 Инерциальные системы координат I (2-я) — 27 Инжекторы мятого пара паровозные 13 — 292 —Схемы 13 — 295 [c.88]

Фиг. 22. Схема газораздаточной колонки сжиженного газа 1 — подземная ёмкость 2 — инжектор 3 — проме-жуточный баллон специальный жидкогазовый насос 5 — наполняемый баллон.

Флюсоаппарат автомата рассчитан на беспрерывную циркуляцию флюса. Во время сварки флюс по ссыпной трубе 11 непрерывно поступает на место сварки и оттуда отсасывается. Флюсоаппарат построен по смешанной схеме он состоит из следующих узлов литого алюминиевого бункера 22, который одновременно является корпусом всего автомата ссыпных труб 10 п 11 с шибером 23 всасывающей трубы 24 с сосуном инжектора 25 с диффузором 25 и соплом 212, действующим от заводской сети сжатого воздуха. Принцип действия флюсо-аппарата изложен ниже при описании флюсовой аппаратуры. [c.204]

Рис. 3. Схема удаления воздуха из резервного маслонасоса с помощью инжектора

В других конструкциях турбин ЛМЗ используются два последовательно включенных главных масляных насоса винтовой насос низкого давления, обслуживающий подшипники и подающий масло также к центробежному насосу высокого давления, снабжающему маслом систему регулирования. Применяется- также схема с одним центробежным насосом высокого давления, подающим с одной стороны масло в систему регулирования, а с другой — в инжектор, который засасывает масло из бака и под большим давлением подает его к подшипникам. [c.494]

Смеситель выполняется в виде всасывающей насадки (в схеме под разрежением) или инжектора (в схеме под давлением), поддерживающих в месте входа дроби разрежение 10—30 Па. Во всасывающей схеме высота течки дроби должна быть не менее 1500 мм. Расстояние разбрасывателя дроби до первых рядов труб допускается не более 450 мм. Первые ряды труб защищаются наваренными на них уголками. Течки при температуре газов более 600 С выполняются охлаждаемыми водой. Расход воздуха на один контур устройства 0,5— [c.84]

Термодинамические циклы и структурно-поточная схема ПТУ с конденсирующим инжектором представлены на рис. 2.2 [92, 139], на котором использованы те же обозначения элементов, что и на рис. 2.1, а также КИ — конденсирующий инжектор. В отличие от условной диаграммы циклов ПТУ, приведенной в [92], на диаграмме рис. 2.2 в соответствии со схемой рабочих процессов конденсирующего инжектора [48] изображены отдельные составляющие процесса адиабатного торможения потока. В конденсирующем инжекторе конденсация пара осуществляется на струе жидкости, предварительно охлажденной ниже температуры конденсации Т,. Для охлаждения этой жидкости в ПТУ одновременно с энергетическим должен быть дополнительный холодильный контур, состоящий из холодильника, циркуляционного [c.25]

Рис. 2.4. Конденсирующий инжектор ПТУ а — схема конденсирующего инжектора б — диаграмма рабочих процессов

Рис. 2.10. Напорно-расходные характеристики конденсирующего инжектора, функционирующего в составе ПТУ второй схемы

В конденсирующем инжекторе энтальпия термодинамического рабочего тела (пара) при взаимодействии с охлаждающей жидкостью преобразуется в кинетическую энергию жидкостного потока, давление торможения которого может быть больше давления торможения любого из двух потоков, входящих в аппарат. По типу конструкции конденсирующие инжекторы могут быть разделены на два основных класса с центральным подводом пара (рис. 7.1, й) и с центральным подводом жидкости (рис. 7.1, б). Кроме того, впрыск жидкости в паровой поток (рис. 7.1, б) и пара в жидкостной поток (рис. 7.1, г) может быть произведен ступенчато. В любой схеме используются паровое и жидкостное сопла, камера смешения, диффузор с горловиной. [c.123]

Рис. 7.1. Схемы конденсирующих инжекторов а — с центральным подводом пара 6 — с центральным подводом жидкости в — с впрыском жидкости в паровой поток г — с впрыском пара в жидкостной поток

Термодинамические циклы сопоставляемых схем ПТУ, используемые при построении математических моделей первого уровня, представлены на рис. 9.1 и 9.2. Эти циклы в основном идентичны циклам, приведенным на рис. 2.2 и 2.3 соответственно, за исключением того, что на последних показаны отдельные составляющие процесса торможения потока в конденсирующем инжекторе, а на рис. 9.1 и 9.2 этот процесс изображен адиабатой [c.158]

Перейдем теперь к рассмотрению модели первого уровня оптимизации ПТУ второй схемы, циклы которой изображены на рис. 9.2. В качестве независимых переменных целевой функции модели этой установки целесообразно использовать давление торможения парового потока на выходе из первой ступени турбины р2 и температуру жидкости на входе в конденсирующий инжектор Т]2. Если выбор первой из них достаточно очевиден, то относительно Т12, которая в модели ПТУ первой схемы принималась неизменной, необходимо сделать следующее замечание. С одной стороны, по мере уменьшения значений Тп давление потока на выходе из конденсирующего инжектора возрастает, что способствует повышению энергетической эффективности ПТУ. С другой стороны, при снижении значений Г/г происходит уменьшение кратности циркуляции D = ij— te)/(is — L12) и в соответствии с уравнением (2.18) — уменьшение массового расхода рабочего тела, проходящего через вторую ступень турбины и поверхностный конденсатор к жидкостному соплу конденсирующего инжектора Шц. , что ведет к снижению мощности второй ступени турбины и КПД в целом. Указанный неоднозначный характер влияния Г/2 на эффективный КПД ПТУ второй схемы т эф п определяет необходимость включения Г/г в число оптимизируемых параметров. При этом остаются в силе высказанные ранее соображения по поводу минимально допустимого значения Т,2. [c.162]

Схемы горелок даны на фиг. 220 (инжекторная) и фиг. 221 (безинжекторная). В инжекторной горелке подача горючего газа обусловливается инжектирующим действием струи кислорода, вытекающей с критической скоростью из сопла инжектора. Эта струя создаёт разрежение в каналах, по которым [c.403]

На рис. 9-14 приведены принципиальные схемы, разработанные Промэнерго (а) и ЦКТИ (б). Отличительной особенностью схемы Промэнерго является установка между вакуумным деаэратором 1 и питательными насосами 2 подпорного водоструйного инжектора 3, работающего за счет частичной постоянной рециркуляции части питательной воды. Подобное решение позволяет допускать установку вакуумного деаэратора на невысокой отметке над осью питательных [c.211]

Принципиальная схема аэротермопрессора показана на рис. 5-4. В газовый поток впрыскивают распыленную воду, испарение которой оказывает охлаждающее действие, необходимое для получения тепловой компрессии. Таким образом, по существу, предлагается создать газоводя-ной инжектор. [c.134]

На фиг. 129 дана тепловая схема локомобильной электростанции с отдельными для каждого агрегата водяными баками. Схема представлена для двух агрегато в. Пар из котла через пароперегрб1ватель идет в машину локомобиля. Отработавший пар через паровой подогреватель, расположенный на машине, идет в смешивающий конденсатор, куда поступает охлаждающая вода из бака охлаждающей воды. Питательная вода из питательного бака под действием питательного насоса идет через паровой подогреватель к питательной коробке и оттуда в котел. Через ту же коробку питательная вода может быть подана другим питательным прибором — инжектором, работающим паром из котла тот же пар питает пожарный насос. Слив воды из питательного бака и бака охлаждающей воды, а та1кже из инже1Ктора (при пуске) идет в сливные баки и далее в общую сливную линию. [c.179]

Давление нагнетания в насосе может быть получено существенно выше давления рабочего пара на вхоце (рис. 5.12) в сопло. Последнее обстоятельство существенно расширит область применения насосов подобного типа по сравнению с обычными пароводяными инжекторами. Примером такого использования насоса может служить приведенная в предшествующем параграфе принципиальная схема регенеративного подогрева питательной воды в подогревателях смесительного типа, которые одновременно являются нагнетателями. В целом насосы, работающие на скачке давления, найдут широкое применение везде, где требуется надежное обеспечение циркуляции жидкости, близкой к состоянию насыщения, замазученных, загрязненных сред, сред, содержащих абразивные частицы, агрессивных и радиоактивных сред. [c.117]

Рис. 1.51. Схемы дробеочистки б — всасывающая а —напорная а, б —с полусферическими разбрасывателями I — всасывающая иасадка 2 — инжектор 3 — дробеуловитель

У дифенильной смеси высоким температурам насыщения соответствуют низкие давления насыщенных паров, что ограничивает нижнюю температуру цикла технически достижимым вакуумом в конденсаторах. Так, при = 373 К Ps = 588 Па, в то время как минимально допустимое давление в поверхностных конденсаторах равно 2500 Па. Поэтому в ПТУ с ДФС для преодоления трудностей, связанных с реализацией низких давлений в поверхностных конденсаторах, а также для обеспечения условий безкавитационной работы циркуляционных механических насосов, используют конденсирующие инжекторы [92, 123], работоспособность которых с ДФС экспериментально проверена вплоть до давлений порядка 500 Па. Кроме того, на рабочие процессы конденсирующего инжектора не оказывают влияния невесомость и знакопеременные перегрузки, действующие на космические аппараты. Поэтому применение конденсирующих инжекторов и змеевиковых парогенераторов в космических ПТУ существенно упрощает организацию процессов теплообмена с изменением агрегатного состояния рабочего тела [1161. Циклы и структурнопоточные схемы ПТУ с конденсирующими инжекторами имеют ряд особенностей, которые необходимо рассмотреть более подробно. [c.25]

В конденсирующем инжекторе повышение давления потока осуществляется в результате его последовательного торможения в скачке конденсации, располагающемся в горловине диффузора, и в самом диффузоре. При этом скачки конденсации оказываются практически изотермными [102], что дает основание принять температуры точек S, 9, 10, 11, 17 и 16 одинаковыми. Процессы 1Г—11 и 14—15 также являются изотермными. Поэтому в действительности обратный цикл 11—14—15—16—17—10—11 —11 вырождается в линию — изобару подвода и отвода теплоты. При этом важно отметить, что первый из этих процессов протекает при давлении конденсации прямого цикла р,, а второй — при максимальном давлении этого цикла рц. В настоящее время известна ПТУ, содержащая как конденсирующий инжектор, так и поверхностный конденсатор [12]. Термодинамические циклы и струк-турно-поточная схема этой установки приведены на рис. 2.3. В этой ПТУ в отличие от предыдущей после первого регенератора поток рабочего тела раздваивается. Одна его часть расширяется в паровом сопле конденсирующего инжектора (процесс 3—4), а другая — в ступени низкого давления турбины (процесс 3 — 9). После турбины эта часть потока охлаждается во втором регенераторе(процесс Р—10), конденсируется и охлаждается в поверхностном конденсаторе-холодильнике (процесс 10—11—12) и поступает на вход жидкостного сопла конденсирующего инжектора. Остальные процессы ПТУ аналогичны ранее рассмотренным. [c.27]

Рис. 2.3. Двухконтурная ПТУ с конденсирующим инжектором и поверхностным конденсатором а — сопряженные циклы установки б— структурнопоточная схема ПТУ

Нужно, однако, учитывать, что для повышения давления по тока в механическом насосе ПТУ расходуется эксергия турбо генератора, получаемая в результате совершения всего цикла преобразования тепловой энергии со всеми присущими ему по терями, в то время как повышение давления рабочего тела в кон денсирующем инжекторе происходит за счет тепловой энергии отводимой в прямом цикле. Поэтому использование конденсиру ющего инжектора в качестве термонасоса даже при некотором уменьшении перепада энтальпий, срабатываемого на турбине может оказаться энергетически более выгодным. Следовательно известные массогабаритные и энергетические характеристики ПТУ первой схемы могут не соответствовать максимально достижимым, однако этот вопрос требует специального исследования. [c.28]

На рис. 2.10 представлены графики напорно-расходных характеристик конденсирующего инжектора, функционирующего в составе ПТУ второй схемы. Из рассмотрения графиков следует, что существует достаточно обширная область параметров Т12, Рз , в которой конденсирующий инжектор, работая в режиме термонасоса, обеспечивает циркуляцию рабочего тела в установке. [c.36]

В исследованных диапазонах значений рз и Г,, величина Лэфи меняется незначительно — от 16 до 18%. Поэтому в рамках термодинамического анализа на базе вариантных расчетов с учетом существующих зависимостей энергетической эффективности элементов теплоэнергетического оборудования от граничных значений термодинамических и расходных параметров потоков рабочего тела нельзя окончательно оценить целесообразность функционирования конденсирующего инжектора в ПТУ второй схемы в режиме термонасоса. [c.37]

Последовательно рассмотрим постановку задач оптимизации первого уровня по максимуму Г1дф для обеих схем ПТУ, При построении их целевых функций будем учитывать, что по указанным в гл. 2 причинам Г/2 = Т/з, а Та = Тд- =79 (см. рис. 9.1 и 9.2) и процессы охлаждения перегретого пара 2—3 и 4—5 заканчиваются на пограничной кривой пара. Кроме того, примем во внимание, что используемые для расчета текущих значений т)дф максимальные значения КПД ступеней турбины совместно с температурами торможения перегретого пара на выходе из ступеней, а также максимальные давления потока на выходе из конденсирующего инжектора рд щах определяются при оптимизации этих элементов в моделях второго уровня. [c.159]

В моделях первых двух уровней рассматриваемой ПТУ, как к в соответствующих моделях установки первой схемы, опт1 и-зируются девять параметров, т. е. те же параметры турбины и конденсирующего инжектора, а также давление торможения потока на выходе из первой ступени турбины и температура жидкости на входе в конденсирующий инжектор. [c.163]

В результате решения задачи (9.6). .. (9.10) было установлено, что максимальный КПД ПТУ первой схемы составляет 0,224, а Р2 opt и р4 opt соответственно равны 9194 и 3370 Па. При оптимальных значениях рг и р4 максимальный КПД первой ступени турбины достигает 0,739 (d opt = 0,0218 м at opt = 0,198 рад с. а opt = 0,985 ttopt = 453 об/с) второй ступени — 0,788 (d opt 0,0697 м, 06/ opt 0,208 рад, 6 opt = 0,793 fiopt = 70,3 об/с), а максимальное давление на выходе из конденсирующего инжектора — 7,697 10 Па (Fp. д opt = 1,486-10 д opt = = 0,204 рад //д opt == 2,158) и практически совпадает с наибольшим давлением в циклах установки. [c.164]

При этом маслосиабжение (на рис. 5-5,6 приведена схема турбин Калужского турбинного завода), давление масла на регулирование обычно обеспечиваются с достаточной надежностью благодаря подпору на всасывании, создаваемому инжектором 10. Давление масла на смазку иногда понижается ( постепенно или скачкообразно). По данным трех манометров М1 (давление масла на регулирование, точнее, давление после главного маслонасоса), М2 (давление масла после инжектора) и М3 (давление масла на смазку), иногда можно детализировать причины снижения давления масла. [c.126]

Рис. 1. Схема инжектора плазмы 1 — источник питания 2 — ннлючатели з — изолятор 4 — отперстия для воода рабочего газа 5 — коаксиальные электроды

Принцип работы такого ускорителя и реальные его параметры рассмотрим на примере конкретной схемы ускорителя ОИЯИ [8]. Инжектором электронов служит индукц. 2 линейный ускоритель, позволяющий получать сравнительно высокие импульсные токи электронов (неск. кА) с малым разбросом частиц по [c.412]

Несмотря на различие в схемах построения во всех Л. у. в связи с однократным прохождением заряж. частиц через ускоряющие зазоры применяют сильные ускоряющие ноля. Это приводит к необходимости использовать мощные генераторы для создания ускоряющих нолей, тем самым ограничивая применение Л. у. для ускорения тяжёлых частиц (протонов и ионов) в области высоких э[[ергий (>1—2 ГэВ), где более выгодно применять циклические ускорители. В последнем случае Л. у. тяжёлых частиц используются как инжекторы-предускорители. Это ограничение не распространяется на электронные Л. у., которые находят применение вплоть до самых высоких энергий. [c.586]

Ко второй группе относятся новейшие наяб. крупные Л. у., ускоряющие протонные пучки до энергий в неск. сотен МэВ при больших ср. токах. Один из таких ускорителей работает в Лос-Аламосе (США, энергия 800 МэВ, ср. ток пучка 1 мА), другой сооружается для Академии наук СССР в Москве (энергия 600 МэВ, ср. ток 0,5 1 мА см. табл. 1). Оба Л. у. являются осн. установками ускорительно-накопит. комплексов физики ср. энергий, носящих назв. м е-зонные фабрики . Ускорители рассчитаны на ускорение протонов и отрицат. ионов водорода Н (в т. ч. и на их одноврем. ускорение). Построение Л. у. этой группы существенно отличается от построения инжекторов. Для примера опишем схему Л. у. для московской мезонной фабрики. Она состоит из двух частей. В первой части протоны и ионы П ускоряются до энергии 100 МэВ в ускорит, канале, состоящем из [c.588]

Получение в К. ф. интенсивностей, превышающих более чем на порядок ср. интенсивность пучков действующих синхротронов протонных, предполагается достигнуть за счёт высокой частоты повторения ускоряющих циклов и применения сильноточных инжекторных комплексов повыш. энергии. Поэтому К. ф, строится по каскадной схеме инжектор (выходная энергия 500— 800 МэВ), быстроциклирующий протонный синхротрон — бустер (выходная энергия 2—7,5 ГэВ), осн. протонный синхротрон. В нек-рых проектах К. ф. для удобства физ. экспериментов предусматриваются также накопительные кольца (см. Накопители), напр. накопит, кольцо (Stret her) для медленного вывода пучка на мишень. [c.92]

Схема С, р. приведена на рис, 1. Протоны, ускоренные в предварит, ускорителе — инжекторе 1, вводятся в кольцевую вакуумную камеру 2 с помощью спец, ал.-магн. инжекторной системы 3, к-рая обычно оканчивается пластинами с отклоняющим алектростатич. полем (это поле по окончании инжекции выключается). Частицы ускоряются переменным высокочастотным [c.529]

Рис. 1. Схема протонного синхротрона 1 — инжектор 2 — вакуумная камера а — устройство ввода 4 — ускоряющие электроды 5 — злектро-магииты в — равновесная орбита 7 — пучок частиц.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...