Штанги - Данные

Отношение между силами Р н Р давления кулачка на штангу (в данный момент времени), вычисленными без учета и с учетом потерь на трение согласно формулам (4,50) и (4,60), [c.181]

Исследование динамики систем гравитационной стабилизации с учетом изгибных колебаний стабилизатора проводилось многими авторами. В ряде работ делалось предположение о совпадении центра масс основного тела с центром масс всей системы в каждый момент времени, и при этом не учитывались либо распределенная масса штанг, либо масса и момент инерции грузов на конце штанг. В данной работе сделано предположение только о малости упругих деформаций штанг и об отсутствии продольных колебаний. [c.165]

Нулевой штрих нониуса отстоит от последнего штриха шкалы штанги (для данного примера от деления б, т. е. 60 мм) на величину X. Определим величину х. [c.37]

Изображения штанг разъединителей даны на фиг. 26-22 -ь26-26. [c.283]

Штангенциркуль с пределами измерения О—125 мм и ценой деления 0,1 мм (рис. 41, а) имеет, как известно, губки отдельно для наружных и для внутренних измерений, расположенные по разные стороны от штанги. У данного инструмента губки для внутренних измерений [c.168]

В маслоприемниках корпуса, маслосборники, маслосбрасывающие козырьки выполняются из чугуна СЧ 28-48, ВП 48-10 или из стали ЗОЛ, штанги и вставки в корпусе — из бесшовных труб, а фланцы — из листовой углеродистой стали. Штанги и соответствующие полости корпуса рассчитывают на внутреннее давление. Штанги, кроме того, проверяют на поперечные колебания аналогично валу. Подробно этот расчет дан в работе [27]. [c.208]

По данным обоих графиков, используя формулы (4,50) и (4,60), можно определить силы Р и Р давления кулачка на штангу, направленные по нормали к профилю. Определение этих сил необходимо для расчета контактных напряжений на рабочей поверхности профиля. Подставляя величины этих сил в формулу [c.197]

Задача 42. Шар с невесомой штангой из задачи 32 ( 11) катится по наклонной плоскости дано d = r tgQ, масса m, моменты инерции А = В = С= 2jb)mr , угол наклона плоскости Р, ф = 0 — направление наибольшего наклона. Доказать, что [c.224]

Рис. 11 и 12. Диск со штангой (Л5) и шар со штангой (Л5) катятся по плоскости конец штанги (Л) неподвижен (изображен вид сечения). Мгновенная ось вращения СС проходит через неподвижную точку Л = С и через ту точку диска или шара Р, которой катящееся тело в данное мгновение соприкасается с плоскостью (Р = С) скорость этой точки (в данное мгновение) равна нулю. Вместе с тем сама точка касания С как видимый образ движется по плоскости с ненулевой скоростью. Подвижная система координат (угол поворота tjj) вращается так, что в ней точка касания неподвижна и происходит вращение тела вокруг штанги абсолютная угловая скорость есть сумма переносной и относительной. Указанное на чертеже направление отсчета угла ф не совпадает с фактическим направлением вращения [c.279]

Для того чтобы аналогичные конвейеры, смежные с данным, могли принимать и выдавать изделия на загрузочную (ЗП) и разгрузочную (РП) позиции независимо от состояния работы конвейера, в его конструкции предусмотрены соответствующие устройства. Управление положением первой собачки на ЗП производится качающимся рычагом 19, который находится в горизонтальном положении при наличии изделия на позиции. При отсутствии изделия длинный конец рычага 19 на оси 20 опускается под действием собственной массы. При перемещении штанг в левое крайнее положение IV ролик 18 первой собачки, находящейся в рабочем положении, наталкивается на длинный конец рычага 19, в результате чего первая собачка опрокидывается в нерабочее положение. [c.226]

Анализируя экспериментальные и расчетные данные, приходим к выводу, что суммарное перемещение схвата робота в вертикальной плоскости, принимаемое за 100%, вызывается следующими причинами перемещение цилиндра (40—41%), прогиб штанги (5—7%), прогиб штока (0,5—1%), перемещение в узле подшипника скольжения и сжатие прокладок (50—51%). [c.93]

Экскаватор ЭКГ-5 с рычажным напором (фиг. 1, б) имеет оригинальную схему рабочего оборудования, при которой стрела не несет узлов напорного механизма и не передает усилий от напора ковша. Напор осуществляется рычажной системой, состоящей из качающейся стойки, шарнирно, соединенной с рукоятью, и напорной штанги, которая перемещается в седле вертикальной стойки поворотной платформы. Шарнирное соединение обеспечивает вращение рукояти только в вертикальной плоскости, т. е. в плоскости движения ковша при копании, а в горизонтальной плоскости рукоять не перемещается. Защемление рукояти в горизонтальной плоскости позволяет применить данную схему рабочего оборудования на карьерных экскаваторах, что и отличает ее от схем колено-рычажного напора, применяемых на мощных вскрышных экскаваторах отечественного и заграничного производства. [c.7]

Головки — Данные 13 — 336 Штанги — Данные 13 — 337 [c.75]

В табл. 17 приведены механические свойства стали, определённые на образцах, изготовленных из нормализованных заготовок диаметром 25 мм. Заготовки вырезаются из прокатанных штанг с расчётом совпадения оси образца с осью штанги (для размеров 60 мм и ниже) и."и прохождения на расстоянии половины радиуса или четверти диагонали от поверхности штанги (для размеров>60 мм). В табл, 18 даны нормы ударной вязкости некоторых марок стали (по требованию заказчика), определяемой на термически обработанных образцах Менаже. [c.374]

Расчётные и размерные данные. Штанга поршневого дышла рассчитывается на суммарное напряжение /сг/сл , где — [c.332]

Данные по штангам сцепных дышел [c.337]

Уменьшению овальности способствует установка дорна с некоторым опережением по отношению к точке гиба (рабочий конец входит в гнутый участок трубы). Однако необходимо иметь ввиду, что при чрезмерном опережении дорна увеличивается утонение стенки. Поэтому положение дорна определяют после пробной гибки трех или четырех образцов из отходов труб данной партии. Кроме того, следует учитывать, что при гибке толстостенных труб дорн необходимо смещать назад, а тонкостенных — вперед (рис. 3.24). При излишнем выдвижении дорна назад увеличивается овальность гиба, а при выдвижении его вперед, хотя и снижается овальность, но увеличивается утонение стенки, утяжеляется ход станка, появляются задиры на внутренней поверхности трубы и возможен обрыв штанги дорна. [c.287]

Многочисленные попытки механизировать процесс шабрения привели к созданию ряда приспособлений и станков. Некоторые из них приведены на фиг. 62 и 63. Однако эти конструкции несовершенны и не нашли широкого применения. Наиболее удовлетворительные результаты дает шабровочный станок (фиг. 63), Основное его достоинство заключается в том, что рабочий не отвлекается на управление механизмом. При шабрении с помощью данного станка рабочий держит штангу как обычный шабер. Двигая штангу вперед, он тем самым включает механизм подачи, и штанга механически начинает двигаться вперед сделав обратное движение, рабочий включает механизм возвратного движения, и штанга идет назад. [c.442]

Однако уравновешивание ротора можно выполнить так, чтобы исключить какую-либо его разборку после балансировки. Для этого можно предложить снабжать ротор специальным устройством (фиг. 8), состоящим из тонкостенной трубы 1, внутри которой размещаются уравновешивающие грузы 2. По длине ротора грузы 2 целесообразно располагать под дисками ротора, т. е. так, чтобы центробежные силы инерции, развиваемые этими грузами, воспринимались непосредственно дисками. Труба 1 применяется (в данном устройстве) только с целью удобства ввода и размещения грузов 2. Очевидно, путем закрепления грузов 2 на специальной штанге можно в некоторых конкретных случаях трубу 1 исключить. Но такие трубы, кроме указанной функции, могут выполнять в роторе другие конструктивные функции, например, служить элементом, скрепляющим диски ротора турбомашины и т. д. [c.309]

Нужно соблюдать хороший контакт подвески с катодной штангой и контакт подвески с деталью, иначе распределение тока вдоль штанги по отдельным деталям не будет одинаковым. Там, где имеется большое сопротивление в контактах, будет поступать ток незначительной величины и он может оказаться вообще недостаточным для электроосаждения, а данный катод подвергнется химическому травлению, особенно при высокой кислотности. Впоследствии осадок все же образуется, но сцепление будет совершенно неудовлетворительным. Поэтому, если нет уверенности в контактах подвески, лучше сначала, при загрузке, дать кратковременно высокую плотность тока (не более 30—40 сек.), чтобы электроосаждение началось по всей поверхности, затем снизить плотность тока на 15—20 мин. и после этого перейти на выбранную рабочую плотность тока, [c.105]

Для прикрепления рамки к штанге предусмотрен винт 5. С правой стороны рамки надет на штангу и шпильку 7 ползунок б с навинченной на шпильку гайкой 8. Для закрепления ползунка к штанге предусмотрен винт 9. Точность измерения для данной конструкции штангенциркуля определяется из отношения 1 20 = 0,05 мм. [c.219]

В данной системе по сравнению с системой с реактивными соплами расход рабочего тела уменьшается за счет более редкого включения сопел, их работы без реверса, а также вследствие того, что реактивные сопла и электропневмоклапаны расположены непосредственно на баллонах. Энергопотребление по сравнению с обычным маховиком в комбинированном маховике также будет существенно меньше, поскольку для уменьшения длины штанг потребуются маломощные электродвигатели с редукторами, а не электропривод с большим потреблением энергии, необходимой для преодоления больших инерционных моментов и моментов трения. [c.166]

Пример расчетл центрового профиля кулачка с качающейся штангой (см. рис. 25.13) па ЭВМ. Даны основные параметры схемы кулачкового механизма г — L --- 10(1 мм Зо 20° ртах 30° = 100° д -= 30° % Ю0° закон дви- [c.299]

Пример 3. Определить напряжение, относительное и абсолютное удлинение (пренебрегая собственным весом) в стальной штанге, если растягивающая сила Р=.ЗГ. длина штанги 1=2 м, площадь поперечного сечения Р = 4 см . Предел пропорциональности данной стали равен 2500 кГ1см , модуль упругости = 2-10 кГ/см -. [c.26]

Износ в опорах кроме этого приводит к дополнительному повороту штанги н изменению угла подающего клина на величину Да14 (рис. 122, б). Данная погрешность приведет к углублению дна кармана на величину [c.374]

Так, если после первичного контроля штанга по доле дефектных деталей занимала среди проконтролированных деталей второе место, то после вторичного — четвертое. Это объясняется отсутствием на ней резьбы и галтели, в которых наиболее вероятно возникновение усталостных трещин. О том, что при повторном контроле основной вклад в дефектность вносят усталостные трещины, говорит и распределение дефектов по участкам деталей около 80% дефектов располагалось во впадине резьбы и проточке, остальные — трещины или заковы (закаты) — в теле деталей. Выявление дефектов типа заков (закат) объясняют рядом причин пропуском этих дефектов при первичном УЗ контроле из-за неблагоприятной ориентировки их относительно направления прозвучивания отсутствием данных по удалению дефектов, допускаемому НТД некоторой недостоверностью данных, зависящей от не всегда достаточной квалификации и добросовестности дефектоскоп истов. [c.113]

Для проверки данного предположения были поставлены (совместно с И. Г. Абдуллиным) опыты по исследованию малоцикловой усталости натурных образцов глубинно-насосных штанг, изготовленных из наиболее широко применяемой стали 20Н2М в высокоотпущенном (650 °С) состоянии (структура—сорбит отпуска, = 500 МПа, = 600 МПа), [c.247]

Анализ эксплуатационных данных и фрактографические исследования аварийных участков штанг показал, что разрушение их наступает в результате малоциклового коррозионно-усталостного воздействия. В этой связи представляло интерес изучение механо-химического поведения сравниваемых сталей, а также выявление [c.250]

Задача 36. По плоскости катится диск с невесомой штангой (из примера 2 11). Доказать, что ij) = onst, найти кинетическую энергию и силу реакции в точке касания. Дано, что R лежит в плоскости диска. [c.207]

Поверхности деталей машин, подвергающиеся активному воздействию абразивной массы, можно в ряде случаев изолировать от этой массы. Это достигается установкой дополнительных сменных деталей, которые воспринимают воздействие-абразивной массы, изнашиваются и могут быть быстро заменены. К таким сменным деталям могут быть отнесены, например, броневые плиты в рудо-загрузочной аппаратуре, протекторные кольца, надеваемые на штанги бурильных труб, или стальные кольца, привариваемые к бурильным трубам. На фиг. 62 приведена конструкция такого защитного приспособления, изготовленного из проката трубы н привариваемого к бурильной трубе, предложенная И. И. Рафиенко [178]. Это усовершенствование, по данным автора, повысило срок службы трубы на 30—35%- [c.64]

В строках VIII—XIV таблицы приведены данные расчета угла р прогиба в точке В без штанги и со штангой соответственно при различных выдвижениях штока относительно корпуса цилиндра. [c.93]

Одним из резервов снижения веса машин является правильное распределение металла в сечениях деталей в соответствии с расчетными и экспериментальными данными. Так, правильное распределение металла по сечению штанги сталкивателя блюминга 1150 обеспечило снижение веса штанги на 4 т, а для всех сталкива-телей стана — на 24 т. [c.182]

Головки ветродвигателей выполняются по двум схемам с приводом к вертикальному валу или штанге, съём энергии с которых производится внизу башни, и с приёмником энергии (генератором), расположенным в головке. Последняя конструкция показана на фиг. 64. Головка быстроходного ветродвигателя ВИМ Д-5 (диаметр 5 м, п — 160, N — = 2,7 л. с. при 8 Mj eK, трёхкрылый с регулированием поворота всей лопасти около маха) дана [c.235]

Преимуществом машины данного типа является возможность полного сгиба штанги, в то время как у машин предыдущего типа концы согнутой штанги остаются прямыми. Причины этого явления указаны в описании трёхвалковых машин. Характеристика машин приведена в табл. 4. [c.693]

Существующий также метод центрироваш1я деталей насоса с помощью вращающейся штанги, устанавливаемой в геометрическую ось насоса, в сравнении с оптическим методом является трудоемким. Им, как правило, пользуются спещ1ализированные предприятия. Приспособление отличается громоздкостью конст-рукщ1и, требует наличия специальных помещений для хранения, а при центрировании — наличия крана. Перечисленные недостатки не позволяют рекомендовать использовать данный метод при сборке насосов в условиях АЭС. Приспособления, используемые при оптическом методе, отличаются компактностью, удобством установки, малой массой (масса деталей не превьппает 5 кг). При данном методе выполняется настройка только зрительной трубы, что упрощает выполнение операций по центрированию деталей насосов большой мощности. Центрирование проводится [c.193]

Доза реагента регулируется вручную установлением соответствующей длины хода штанги 7 и с нею иглы 4. Указатель длины хода 14 тарируется в кг ч при данном диаметре шайбы. Отдозированный реагент ссыпается в воронку 18 и по пути смывается водой, подведенной через кольцевой распределитель 20 с соплами. Во избежание пы-ления реагента через щель в кожухе 19, в которой ходит игловодитель 6, она перекрыта рукавом 17. [c.129]

В связи с вводом в эксплуатацию мощных многоанодных с обожженными анодами электролизеров встал-вопрос об изучении взаимовлияния распределения токовой нагрузки по анодам и технологического состояния процесса электролиза алюминия. Работа была выполнена на ТадАЗе Казахским политехническим институтом совместно с ВАМИ. Исследования проводили на промышленных электролизерах на силу тока 162 и 167 кА с помощью 30-канальной измерительной системы К 484/2 с выводом информации на перфоратор. Измерялось падение напряжения на фиксирован ном участке анодной штанги, которое соответствует силе тока, протекающего по данному аноду. Сила тока серии и электрическое напряжение электролизера замерялись через гальванические разделители Е826 для защиты системы от попадания потенциала серии. Дискретность опрашивания входных сигналов составляла 0,1 с, и общее время измерения параметров одного электролизера -не превышало 2,5 с. Таким образом, можно считать измерение выполненным при постоянных значениях силы тока серии и рабочего напряжения ванны. Периодичность опроса определяли в зависимости от поставленной задачи. При исследовании нормального режима работы регистрацию производили через каждые 10 мин, при праведении технологических операций — непрерывно. На печать выводились единичные измерения, а также средние за определенный период времени (час, смена, сутки). Полученные на перфолентах результаты обрабатывали по. специальной программе на ЭВМ СМ-2. Для визуального контроля и изучения динамических характеристик отдельных анодов применяли самопишущие приборы типа Н-338 и КСП. Для количественной оценки равномерности токораспределения по анодам данного электролизера [c.35]

Подземный ремонт скважин, связанный со спуском i подъемом штанг и труб, является одним из наиболее тяжелых, трудоемких и наименее механизированных процессов. Следствием этого является чрезвычайно высокая сто мость подземных ремонтов скважин. Так, в настоя цее время стоимость подземных ремонтов нефтяных скважин исчисляется десятками миллионов рублей в год. Но дело не только в этом. Нельзя рассматривать только Э <ономическую сторону вопроса. В данное время более важной стороной этого вопроса следует признать необходимость в затрате большого исключительно тяжелого физ ческого труда. При этом следует подчеркнуть, что работы по ремонту скважин производятся в открытом поле в любое время года, суток и почти при любой погоде. [c.46]

Если затраты на энергию можно с некоторой погрешностью определить на основании расчетных параметров оборудования, то расходы на ремонт и амортизацию оборудования моя но определить лишь по статистическим данным, полученным при эксплуатации его. Попытки пользоваться при расчетах нормами амортизации оборудования неизбежно приводили к грубым ошибкам. Так, например, по нормам срок амортизации насосно-компрессорных труб составляет 12 /г лет, а штанг — более 4 лет. Между тем, в НПУ Орджоникидзенефть фактический средний срок службы труб в компрессорных скважинах составляет около 5 лет, в глубиннонасосных — 2 /2 — 3 года, а штанг — около 6 мес. По некоторым группам скважин срок службы труб и штанг исчисляется месяцами. Учитывая высокую стоимость труб и штанг, легко понять, как сильно влияет сокращение срока службы их на увеличение себестоимости нефти. То же самое можно сказать и о расходах на ремонт оборудования (главным образом подземного), поскольку разница в межремонтных периодах работы погружного оборудования в различных районах и даже на различных промыслах очень велика. [c.257]

Рассеяние энергии колебаний спутника 1963 22А относительно местной вертикали после раскрытия гравитационного стабилизатора осуществлялось с помощью сверхслабой демпфирующей пружины, прикрепленной к концу штанги, и магнитных гистерезисных стержней. При данном способе демпфирования колебания искусственного спутника относительно местной вертикали заставляют пружину совершать возвратно-поступательное движение и рассеивать энергию либраций на гистерезис. Проведенные исследования показали, что пружина эффективно демпфирует колебания спутника в плоскости орбиты и малоэффективно в плоскости крена, тогда как магнитные стержни малоэффективны для демпфирования движения в плоскости орбиты и наиболее эффективны для гашения колебаний в Ш10СК0СТИ крена [21]. [c.50]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...