Размеры Угол лопаток

Принятые величины. Скорости j = == 130 м/с ( ju j, =0), С3 = 130 м/с, С4 = 85 м/с угол поворота потока Да = 16° коэффициент потерь т. в = 0,05 показатель политропы Пвх = 1.38 Пр. к = 1,5, Пд = 2, "л. д= 1.6 , Пв. у = 2 коэффициент напора г )д = 0,722 относительные диаметры dj = 0,60, Iq = 0,25 число лопаток колеса 2р, к = 27 радиальный размер б = 0,02 механический КПД т)ик = 0,98. [c.222]

Решетка лопаток (или профилей) рабочего колеса показана на рис. 5.7. Геометрические величины, характеризуюш,ие решетку профилей рабочего колеса, во многом аналогичны таким же для сопловой решетки. Поэтому их рассматривают шаг решетки t — как расстояние между соседними лопатками (при этом для круговой решетки различают шаг решетки на входе и выходе t ) ширину решетки В — как размер ее в направлении оси [под осью понимается прямая, перпендикулярная линии, соединяюш,ей соответственно точки лопаток на входе (передний фронт решетки) или на выходе (задний фронт решетки)] хорду профиля Ь — как расстояние между концами средней линии лопатки входной и выходной установочные углы 2л — как углы между соответствующим фронтом решетки и касательной к оси лопатки (средней линии) на входной и выходной кромках установочный угол ауст — как угол между хордой профиля и фронтом профиля углы входа и выхода потока и рз — как углы между соответствующим фронтом решетки и направлением скорости Б относительном движении на входе и выходе угол изгиба профиля — как 0 = 180 — (Pi + Ргл) угол поворота потока в решетке — как В = 180 — (Pi + Ра) угол атаки i — как угол между вектором скорости на входе в решетку в относительном движении Wj и касательной к средней линии (оси) профиля на входной кромке (i = р1л — Pi)i угол отставания потока — как б = Ра — Ргл относительный шаг решетки — как t = t/b высоту решетки /р — как расстояние между ограничивающими поток поверхностями в направлении, ортогональном направлению течения и фронту решетки. [c.96]

Угол наклона боковых стенок паза изменялся в пределах от 35 до 70, а степень чистоты — от V4 до грубой насечки. Размеры ширины паза на входе уменьшались от 17 до 14,5 мм с соответствующим увеличением глубины его для сохранения постоянного сечения профиля паза. Были определены также фактические отклонения от номинальных размеров пазов при изготовлении большого количества лопаток. Эти отступления, как правило, происходят в сторону увеличения номиналов и составляют 1,5—2 мм. Резиновый шнур имел отклонения по диаметру 1 мм. [c.50]

Для оптимальных конструкций каждой группы решеток дополнительно определялись шаг винта, угол сброса потока с кромок лопаток и геометрические размеры ядра обратного осевого вихря. [c.107]

Эффективность очистки в циклонном элементе повышается с ростом скорости газов, размера частиц, увеличением высоты и уменьшением диаметра элемента, угла наклона лопаток. Однако большие скорости газового потока и малый угол наклона лопаток вызывают большое гидравлическое сопротивление. При прочих равных условиях полный коэффициент очистки зависит от фракционного состава золы и примерно равен 0,8—0,9 при гидравлическом сопротивлении 500—700 Па. [c.328]

Сопла первой ступени турбины представляют собой решетку профилированных каналов, расположенных по периферии неподвижного диска большого диаметра (по сравнению с характерным размером канала) и предназначенных для формирования кольцевого сверхзвукового равномерного потока, истекающего из неподвижной тороидальной камеры-накопителя (или камеры сгорания), находящейся в неподвижном корпусе турбины. Направление сверхзвукового потока составляет ненулевой азимутальный угол с осью симметрии турбины (с целью достижения максимальной подъемной силы на решетке профилей — лопаток, жестко соединенных с вращающимся рабочим колесом турбины). Современные турбины многоступенчаты поток после обтекания лопаток первой ступени поступает в решетку лопаток направляющего аппарата (жестко соединенного с неподвижным корпусом), где изменяются его величина и направление, а затем — в лопаточный рабочий аппарат второй ступени (жестко соединенный с первым) и т. д. — [c.99]

В пневматических забрасывателях топлива (фиг. 104) вместо силы удара метательных лопаток используется кинетическая энергия струй воздуха, нагнетаемого вентилятором в распределительный коллектор. Уголь из загрузочного бункера барабанным питателем подается на наклонную плиту. Воздух из коллектора через сопла направляется на топливо и сбрасывает его с плиты на колосниковую решетку, располагаемую ниже воздушных сопел на 400—800 мм. Скорость воздуха при выходе из сопел 60—90 м сек. При эксплуатации пневматических питателей, так же как при работе механических питателей, наблюдается неравномерность распределения гля на решетке по размерам кусков. Однако в этом случае крупные куски выпадают вблизи забрасывателей, а. мелкие относятся к концу решетки. [c.211]

Для эксперимента была изготовлена модель рабочего колеса из органического стекла. Размеры модели показаны на рис. 1. Лопатки очерчены по логарифмической спирали, составляющей угол <р = 59° 40 с радиусом. Количество лопаток 2 = 8. Удельный вес оргстекла у= 1,2-10- кГ см , коэффициент Пуассона (1 = 0,35. Были проведены расчеты и эксперименты для колес с отношения высоты лопатки к толщине Лэ диска, равными 5 3,5 2. [c.7]

Корневое сечение пера и его угол установки определяют окружной шаг по ножке хвостовика лопатки, т. е. при заданной густоте решетки число лопаток и возмол<ные размеры замкового соединения лопатки с диском. [c.144]

На нерасчетных режимах работы двигателя, вследствие изменения соотношения величин газодинамических и инерционных сил, лопатки будут отклоняться вправо или влево. Углы наибольших отклонений лопатки от номинала определяются по тому же условию (5.30). При этом размер уо является уже известным, зпюра газодинамических сил и угловая скорость колеса задаются согласно режиму двигателя, а угол ф (рис. 5.18) отклонения продольной оси от номинала иш,ется подбором. Предельные углы отклонения лопатки необходимо знать для определения размещения лопаток и избежания их соударений. [c.247]

Лопатки одной решетки устанавливают на равном расстоянии друг от друга. В одной решетке одинаковы размеры и тип профиля лопаток, их шаг I, угол и диаметр установки. Сектор кольцевой решетки показан на рис. 24. Если геометрические характеристики лопаток изменяются по высоте I (т. е. размеры и форма лопаток переменны по радиусу), их называют лопатками переменного профиля (иногда — закрученными, или винтовыми), [c.48]

Коэффициент гидравлических потерь в рабочем колесе зависит от режима работы насоса, так как при разных режимах работы различен угол атаки на входе в колесо и, следовательно, размеры вихревой зоны, образующейся за входной кромкой лопаток, и распределение скоростей по сечению межлопаточного канала- Однако эта зависнмость, по-видимому, невелика. [c.39]

Колёса рабочие 12 — 565 — Диаметр входного отверстия 12 — 565 —Диаметр на входе газа 12 — 565 — Диаметр наружный 12 — 566 —Лопатки 12 — 562 — Окружная скорость 12 — 566 — Параметры — Закон пропорциональности 12 — 566 — Размеры 12 — 565 — Скорость газа на входе 12 — 565 — Скорость газа на входе и выходе радиальная 12 — 566 —Скорость газа относительная 12 — 566 — Угол лопаток 12 — 566 —Угол притекания потока 12 — 566 — Число лопаток 12 — 566 — Определение по кривой Кухарского 12 — 566 — Число лопаток по формуле Пфлей-дерера 12 — 566 —Число лопаток по формуле ЦАГИ 12 — 566 — Ширина на входе 12 — 565 [c.32]

Центробежное колесо. Размеры колесаДо. и 61 определены при расчете шнека. Угол лопаток колеса на входе Рхл.ц можно определить по углу потока Рхц, см. формулу (3.6) [c.340]

При Проектировании гидротрансформаторов приходится варьировать величины Г22 и р22 так, чтобы в пределах оптимальных габаритных размеров угол Р22 не был слишком мал. Действительный угол наклона лопаток в турбинном колесе с учетом влияния обратного циркуляционного движения жидкости в каналах и взаимного действия вращающегося турбинного колеса и невращающегося ре-. актора будет равен [c.142]

Конический направляющий аппарат показан на рис. IV.2. В нем оси лопаток расположены по образующим конуса с вершиной на оси z. У вершины угол конуса принимают 0 = 45-н60°. Перо лопатки также имеет конусообразную форму. Профиль сечения пера от основания постепенно уменьшается к вершине. Прилегающие кромки лопаток располагаются по образующим конусов, имеющих общую вершину с обр 1зующими лопаток. Этим достигается возможность смыкания кромок и плотного запирания лопаток в закрытом положении. Определяющими параметрами конических аппаратов являются угол 0, Ь , DqVl открытия q, имеющие постепенно изменяющиеся значения. Среднее значение Со ср (рис. IV.2, б) соответствует средней высоте пера. Кривизна профиля сечения пера изменяется по высоте пера и увеливается к его вершине, что обеспечивает нужную циркуляцию на рабочем колесе турбины. Таким образом, в коническом направляющем аппарате основные размеры определяются выражениями [c.87]

Все перечисленные потери взаимосвязаны и зависят от режима течения и геометрических характеристик решетки профилей. На профильные потери большее влияние оказывают угол поворота потока, угол атаки, относительный шаг, толщина выходной кромки и шероховатость поверхности лопаток, на концевые потери — относительная длина лопаток. Режим течения в решетках характеризуется числами М и Re. При вычислении числа Re за определяющий размер принимается хорда лопатки, так что Rei, = ibjo , Кеаг = W2tbJo2- [c.107]

На основании опытных данных рекомендуются следующие геометрические соотношения. Для рабочего колеса (см. рис. 7.2) do = = 0,15- -0,25 = djd., = 0,45-г-0,65 число лопаток 2р к = 16-нЗО. Радиальный размер безлопаточного диффузора (рис. 7.4) б = 12ч-30 мм. Угол раскрутки потока в лопаточном диффузоре Аа = 13ч-18, число лопаток 2л. д = 9- 36. Скорость потока принимается на входе в рабочее колесо j = с , на выходе из лопаточного диффузора Сд = 100-н150 м/с, на выходе из компрессора С4 = 60ч-100 м/с [8]. [c.220]

Л. В. Кравчуком проведены расчеты термонапряженных состояний клинообразных образцов с различными углами раствора и радиусами закругления, а также величинами хорды клина. Эти данные обобщены в виде номограмм, которые позволяют без больших затрат труда выбирать размеры и форму клина, а также тепловой режим их испытаний. При этом можно получить в образце те же теп-лонапряжения, что и в реальной лопатке. На рис. 70 показана схема одной из таких номограмм. По известным распределениям температур и термических напряжений на кромке натурной лопатки, протермометрированной при некотором характерном режиме теплового нагружения, находим скорости изменения температуры кромки. Далее, задавшись определенным радиусом закругления клинообразного образца и соблюдая равенство скоростей изменения температур кромок клина и лопатки, можно определить рациональный угол его раствора. По величине максимальных термических напряжений на кромке находим значение хорды, которое должно соответствовать ранее найденным значениям угла раствора и радиуса закругления клина. На рис. 70 штриховыми прямыми линиями показан пример моделирования термонапряженного состояния одной из испытаннь х лопаток. Моделью служит клин с радиусом закругления 1,3 мм, углом раствора 17° и хордой 20 мм. [c.204]

Ступень 1Б спроектирована по изложенной в п. XI.2 методике с небольщим ТННЛ (бс = = 4° 20 ) и умеренной закруткой потока за ступенью (о 2с = 103°). При проектировании ступени 1Б срабатываемая ею изоэнтропийная разность энтальпий принята при той же окружной скорости на 12,5% больше, чем для ступени 1А, и выдержано условие dhuldr = 0. Расчетное снижение градиента степени реактивности Арт ступени 1Б по сравнению со ступенью 1А составляет 9%. Корневые степени реактивности и высоты НЛ ступеней 1А и 1Б одинаковы. Направляющие лопатки ступени 1Б имеют подобные по высоте профили с постоянным углом установки, линейные размеры профилей меняются пропорционально радиусу. Угол для ступени 1Б постоянен по высоте НА и равен 13° 43. Закрутка лопаток РК ступени 1Б существенно иная, чем закрутка РЛ ступени 1А. [c.216]

На рис. 17-3,а показана аэродинамическая схема радиального (центробежного) вентилятора с в п е р е д загнутыми лопатками. Эти машины получили широкое применение в качестве дутьевых вентиляторов и дымососов парогенераторов с давлением до 100 бар включительно. В кожухе располагается колесо с большим числом (2 = 32) тонких лопаток, выходные концы которых загнуты в сторону вращения рабочего колеса. Воздух, поступающий по оси колеса, пройдя через лопатки, выходит в спиральный кожух, а затем в сеть. На рис, 17-3,а обозначены основные размеры машин, причем за 100 принят наружный диаметр рабочего колеса. По такой схеме выпускаются вентиляторы самых различных размеров, однако все они подобны друг другу. Вентиляторы этой серии обозначаются 0,7-37, где первое число означает отношение диаметра входа Dq к наружному диаметру рабочего колеса D, а второе — выходной угол расположения лопаток в градусах. [c.192]

Эскиз турбинной ступени с ее основными размерами представлен на рис. 8-1. Угол установки пластин 3 в опытах менялся в диапазоне от 45 до 135°. Исследования проводились при трех относительных шагах t = tjb (0,4 0,7 и 1,0) в широком диапазоне изменения режимных параметров (е = 0,8 0,95 o = 0-f-15% ul o = Q Q,7) и при изменении абсолютных окруж ных скоростей лопаток среднего диаметра от О до 180 м/сек. Дисперсность влаги на входе составляла (ЗО-т-60) X X 10 На экспериментальной турбине ЭТ-4 МЭИ исследовалась сепа- [c.160]

По способу регулирования крутки потока применяют горелки с изменением сечения входного патрубка или живого сечения лопаточных завихрителей, с изменением угла наклона лопаток, с перепуском части воздушного потока мимо завихрителей. Способ подвода воздуха в дутьевых горелках оказывает решающее влияние на форму факела и угол его раскрытия, размеры зон рециркуляции газов, интенсивность турбулентного перемешивания и т. п. [c.85]

Закрепление (фиксация) лопаток 9 в диске от перемещения вдоль паза в соединениях лопаток с диском елочного типа осуществляется замками различного конструктивного вида (рис. 4.14). В замках, показанных на рис. 4.14, а, б, угол а = ЗбО/г, где г — число лопаток, устанавливаемых на диске угол г з соответствует углу разворота продольной оси елочного паза диска (см. рис. 4.13), толщина 5 0,8. .. 2,5 мм. Для замков 1, 2 и 3 Ь — з остальные линейные и угловые размеры выполняются согласно конструкторской документации. Конструктивные варианты замков 1, 2, 6 и 7, показанных на рис. 4.14, используются для фиксации как не-бандажированных, так и бандажированных лопаток турбин, а замков 3, 4 и 5 — небандажированных лопаток. [c.151]

Выпуклую часть профиля называют спинкой или стороной разрежения, а вогнутую— стороной давления. Размеры профилей обозначают хорду — , ширину В, толщину выходной кромки — Акр. Кольцевая решетка имеет следующие геометрические характеристики тип профиля лопаток, угол их установки ау или Ру, высоту I, средний диаметр с и шаг 1=п(11г (где 2 —число лопаток). Для определения аэродинамических характеристик решеток прежде всего важны их относительные размеры высота 1=1/Ь, шаг t=t/b, длина 1/0 = = 1/(1, толщина кромки Акр=Акр/0, а также эффективный (геометрический) угол а1э=агс5 п (61/ 1). [c.48]

С целью организации серийного выпуска душирующих воздухораспределителей предприятиями НПО Промвентиляция, институтами ВНИИГС и ГПИ Проектпромвентиляция разработаны чертежи на воздухораспределитель поворотный регулируемый типа ВП (рис. 6.5 и 6.6). Воздухораспределитель состоит из неподвижной и шарнирно соединенной с ней поворотной части, имеющей два боковых ребра и гибкий элемент в виде прямоугольного листа. Один конец листа прикреплен к поворотной части, а другой перемещается при повороте вдоль задней стенки неподвижной части. Угол поворота подвижной части относительно присоединительного патрубка изменяется от О до 80°. На выпуске поворотной части установлена решетка типа РВ (модификация РВЗ, состоящая только из веерной решетки) по серии 5.904-50. Размеры решетки РВ для воздухораспределителей ВП1 и ВПЗ составляют 250 X 400 мм, для ВП2 и ВП4-400 х X 600 мм. Угол установки крайних лопаток решетки изменяется от О до 45°. При этом струя изменяется от компактной (при параллельной установке лопаток) до веерной. Для [c.153]

На второй размер сечения канала, перпендикулярный к оси потока и равный sin З2- Ось потока И1ли ось канала имеет относительно колеса направление, определяемое углом лопаток на выходе из кО леса 02. Угол 2 отсчитывается от отрицательного направления окружной скорости в направлении вращения колеса. [c.380]

Передача энергии поперечными вихрями и в результате турбулентного обмена возможна лишь при малой интенсивности продольного вихря получающейся либо при большом сопротивлении продольному вихрю, либо при малом числе лопаток (большой недокрутке потока из-за конечного числа лопаток), либо при чрезмерно малой ширине лопаток по сравнению с глубиной канала. В последнем случае передача энергии поперечными вихрями и в результате турбулентного обмена происходит не только из-за малой интенсивности продольного вихря, обусловленной малым воздействием лопаток на жидкость (мала ширина лопаток), но и из-за того, что ось продольного вихря располагается не на кромке лопаток, а в канале. При этом угол между линиями тока продольного вихря и кромкой лопаток в значительной ее части мал, что препятствует увлечению поперечных вихрей внутрь колеса и приводит к возникновению значительных касательных напряжений на границе раздела канала и колеса, обусловленных турбулентным обменом при большом, градиенте скоростей. По этой же причине возможна передача энергии поперечными вихрями и в результате турбулентного обмена при чрезмерно большом радиальном размере проточной полости по сравнению с ее шириной (в осевом направлении). [c.15]

После определения основных размеров лопаточного дш1х )узора задаются числом его лопаток 2д = 16 ч- 36 с тем, чтобы угол уширения канала эквива-летного ди( )фузора рср = 7 10° и число лопаток д не было кратным числу лопаток рабочего колеса. [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...