Коэффициент чистых газов

Для расчета аэродинамического сопротивления восходящего плотного слоя выражение (4-36 ) упрощается и видоизменяется. Коэффициентом сопротивления чистого газа можно пренебречь. Тогда, по-прежнему относя для удобства расчета коэффициенты сопротивления к скорости несущей фазы, определенной на полное входное сечение, имеем [c.280]

Как п нрн обтекании затупленных тел чистым газом при обтекании газовзвесью коэффициенты сопротивления и существенно зависят от числа Маха М только при М < 1. При больших числах М эта зависимость очень слабая (рис. 4.8.8, s). [c.398]

Следует отметить, что при скоростях газа 4-10 м/с, использованных при псевдоожижении частиц 3,57 мм, коэффициент теплоотдачи конвекцией чистого газа к пучку составляет 50-100 Вт/(м К), т.е. сравним с его значением в слое 250 Вт/(м К). [c.125]

Итак, степень черноты чистого газа изменяется в зависимости от толщины слоя по экспонентному закону. Если только коэффициент Кк отличается от нуля, степень черноты, как и коэффициент поглощения, растет вместе с толщиной слоя. При л = л получаем ,. = Лх=1. Излучение бесконечно толстого слоя газа называется черным излучением газа. На рис. 9-2 показан схематически спектр лучеиспускания газа при разных значениях х. Уместно обратить внимание на то, что черное лучеиспускание газа не подчиняется закону Стефана — Больцмана в той же мере, в какой ему не подчиняется всякое другое селективное лучеиспускание. [c.212]

В случае запыленных золою дымовых газов общая степень черноты р+п вычисляется также по формуле (9-5), в которой коэффициент ослабления следует брать как сумму коэффициентов ослабления для чистых газов к, и для пыли k - Последний принимается пропорциональным весовой концентрации пыли в нормальном кубическом метре ((1, кг/нм ). Таким образом, [c.215]

Известны предложения по применению в качестве теплоносителей в газоохлаждаемых реакторах так называемых газовых суспензий. Применение газовых суспензий позволяет интенсифицировать теплообмен по сравнению с чистым газом при одинаковых внешних параметрах давлении, температуре и скорости рабочего тела. Расчеты показывают, что при одинаковых значениях коэффициента теплоотдачи затраты мощности на прокачку теплоносителя через реактор, отнесенные к единице теплоотдающей поверхности, могут быть значительно снижены, особенно при наличии турбулизаторов в каналах. Оптимальные технико-экономические показатели достигаются при отношении веса твердой фазы к весу газа, не превышающем 25%. [c.56]

Так как парогазовая смесь, содержащая сравнительно небольшое количество конденсирующегося водяного пара, имеет невысокие коэффициенты теплоотдачи (только в несколько раз превышающие коэффициенты теплоотдачи чистых газов), то поверхность теплообмена должна быть очень развитой. Реализация такой поверхности возможна, в частности, в конденсаторе смешивающего типа (принципиальную схему см. на рис. 45, я). Конденсация водяного пара из потока парогазовой смеси осуществляется при соприкосновении с распыленной охлаждающей водой. Движение теплоносителей в конденсаторе противоточное парогазовая смесь движется снизу вверх, а охлаждающая вода (в виде капель) — сверху вниз. Распыливание воды производится с помощью форсунок. Водяной пар, соприкасаясь с поверхностью капель, которая холоднее его, конденсируется, и свободно выделяющееся значительное количество тепла (теплота конденсации) переходит на поверхность и в объем водяных капель. В результате тепло-и массообмена температура и размеры капель будут увеличивать- [c.82]

Nur.4—критерий Нуссельта для чистого газа, определенный по рис. 3 для тех же значений числа Рейнольдса Е — коэффициент, учитывающий эффективность продольных ребер прямоугольного сечения и неравномерность распределения а по поверхности ребер, принятую равной 0,9 [Л. 7]. [c.679]

Если допустить, что нет никакого взаимодействия между внешними (поступательными) и внутренними степенями свободы, то коэффициент теплопроводности чистого газа определяется соотношением [c.103]

Чтобы определить относительную эффективность образования ионов для каждого сорта молекул предполагаемой газовой смеси, необходимо снять, зависимость эффективности ионизации однокомпонентных чистых газов от давления в ионном источнике. Для большей уверенности в правильности калибровки источника по чистым газам проверяют значение полученных коэффициентов по масс-спектру эталонной смеси с известным соотношением парциальных давлений ее компонент. [c.67]

Наилучшая точность измерений этим методом достигается при АРи приблизительно равном парциальному давлению Pi измеряемой компоненты. Предварительную оценку требуемой величины прибавки чистого газа можно сделать, используя результаты первой записи и оценивая интенсивности компонент с учетом относительных коэффициентов ионизации. [c.141]

Коэффициент теплоотдачи излучением, Вт/(м К), от чистых газов к поверхности нагрева газотрубных и радиационных рекуператоров [c.84]

Из приведенных выражений видно, что зависимость коэффициентов переноса от температуры в строгой теории та же, что и установленная в 1.5 из элементарных кинетических соображений. Коэффициенты вязкости и теплопроводности чистого газа определяются в первом приближении достаточно точно. Хуже определяются эти коэффициенты для смеси. Еще хуже определяются коэффициенты диффузии и особенно термодиффузии. [c.152]

Значения коэффициентов переноса для различных моделей молекул как в первом, так и в более высоких приближениях для чистого газа и газовых смесей можно найти в неоднократно уже цитированных монографиях Чепмена и Каулинга и Гиршфельдера, Кертиса и Берда. [c.152]

Коэффициент остаточных газов у г для четырехтактных двигателей. Коэффициент сть отношение объемов остаточных газов и чистого заряда в начале сжатия. [c.589]

Теоретически уровень давления газа не должен оказывать влияния на величину коэффициента аккомодации газа на чистой поверхности твердого тела. [c.57]

Все эти явления будут рассмотрены в этой главе, но сначала мы остановимся на оптических коэффициентах чистых материалов, без учета описанных выше осложнений и рассмотрим их физический смысл для твердых тел, жидкостей и газов. [c.176]

Значения поправочных коэффициентов и 5 в формуле (12-9) приведены на рис. 12.2 и 12.3. Отметим, что оба эти коэффициента являются функциями паросодержания жидкости х. При приближении к случаю течения чистой жидкости (х=0) коэффициент f становится равным единице, а 5 стремится к нулю для больших чисел Рейнольдса и к единице для малых чисел Рейнольдса. Это означает, что, как и следовало ожидать, эффекты кипения в большом объеме пренебрежимо малы при больших расходах. Необходимо проявлять осторожность при использовании этих уравнений в области больших паросодержаний, поскольку переход к течению чистого газа не является гладким. Кроме того, когда присутствуют лишь малые объемы жидкости (большое паросодержание). [c.285]

По измеренным значениям числовых концентраций в верхней и нижней колбах прибора и плотностям чистых газов были вычислены объемные молярные концентрации, по которым затем определены коэффициенты диффузии (табл. 3). [c.70]

Теоретически обоснованной формой уравнения состояния для умеренно сжатых газообразных смесей является, как известно, вириальная форма. Однако практическое использование вириального уравнения невозможно из-за отсутствия значений вириальных коэффициентов взаимодействия разнородных молекул. Мы располагаем лишь значениями третьего вириального коэффициента, вычисленного для потенциала твердых сфер, прямоугольной ямы и потенциала (6—12) Леннарда — Джонса [7]. Следует заметить, что очень большие трудности, возникающие при вычислении старших вириальных коэффициентов уравнения состояния чистых газов, в значительной мере усугубляются в случае смесей в связи с необходимостью учета различий в межмолекулярном взаимодействии разных пар группы взаимодействующих частиц. [c.81]

Успех предложенного на настоящей конференции подхода для определения старших неприводимых интегралов и вириальных коэффициентов уравнения состояния чистого газа дает основания предположить, что аналогичный метод может стать действенным способом определения термодинамических характеристик газообразных умеренно сжатых смесей. [c.81]

Приведенные соотношения позволяют вычислить вириальные коэффициенты уравнения состояния смеси с применением значений вириальных коэффициентов для чистых газов. [c.82]

Значения пересчетного коэффициента у для некоторых чистых газов [c.37]

Шкала давлений ионизационных вакуумметров отградуирована по давлению сухого воздуха и для измерения низких давлений других газов непригодна. Градуировочные кривые ионизационного манометра ЛМ-2 ш различным газам приведены на рис. 3-9. Коэффициенты чувствительности ионизационного манометра к различным газам обозначены на рисунке через к. Для подсчета давлений отличных от воздуха чистых газов пользуются выражением [c.38]

Подобный принцип по существу впервые использовал Гастерштадт. Примем обозначения Ар, — потери давления и коэффициент сопротивления чистого газа Арт, т —потеря давления и коэффициент сопротивления, определенные движением дисперсных частиц в потоке газа Арп, п — потеря давления и коэффициент сопротивления, определенные подъемом всей системы на высоту L Арр, gp — потеря давления и коэффициент сопротивления, вызванные разгоном частиц до примерно равномерного движения. Полагая, исходя из расчетных удобств, пропорциональность каждого члена равенства (4-36) динамическому напору газа, получим [Л. 71, 98, 99] [c.123]

Рассмотрим использованный выше в порядке первого приближения прием расчленения общего коэффициента сопротивления на слагаемые. Оценка только по об дает лишь количественный результат, поскольку этот коэффициент является интегральным. Поэтому стремление дифференцировать сложный шроцеюс привело к коэффициентам I, п, которые, однако, в определенной мере условны. Сложность заключается (В том, что все составляющие 1об не являются независимыми друг от друга величинами. Действительно, сопротивление трения чистого газа будет при наличии частиц и прочих равных условиях иным, чем при их отсутствии в связи с изменением обстановки в пристенном слое. По этой же причине т может иметь место и в тех случаях, когда движение твердых частиц не приводит к их сухому трению и ударам о стенки (Фт О), а лишь вызовет внутренние силы межкомпонентных взаимодействий. Вот почему при выбранном методе расчленения об коэффициент т(Арт) учитывает все (за исключением Ара) дополнительные потери давления, которые появляются из-за наличия частиц в потоке. Оценка общего коэффициента сопротивления дисперсного потока по зависимости типа об=ф1 [Л. 283] пригодна лишь для горизонтальных потоков, где п=0. Согласно (Л. 283] <р= 1 +1,6р 10иви +(1+2р)]. Нетрудно показать, что такая обработка опытных данных приводит в итоге также к расчленению об на составляющие. Действительно, [c.125]

Первое слагаемое отражает коэффициент трения газа по Высоте теплообменной камеры h=lLID, оно, как правило, на порядок меньше остальных слагаемых. Второй член представляет сумму коэффициентов аэродинамического оо противлеиия тормозящих сеток. Для одной группы вставок он экспериментально может быть определен при продувке камеры чистым газом по выражению [c.132]

Данные [Л. 376] указывают на весьма высокие значения коэффициентов теплоотдачи (для азотно-графитовой суспензии Оп = = 8 500 вт1м -град, а для гелий-графитовой суспензии On = = 1 700 вт1м град). Отмечается восьмикратное увеличение интенсивности теплоотдачи по сравнению с чистым газом, а количества передаваемого тепла — в 18 раз. Дальнейшее развитие исследований теплоотдачи газовых суспензий нашло отражение в [Л, 224, 225, 362]. В [Л. 362] средние коэффициенты теплообмена не цолучены, для конца обогреваемого участка (L/ ) = 40) [c.222]

В рассматриваемом случае для стационарного процесса, вынужденного движения среды и малых перепадов давления отпадает влияние критериев Эйлера и Фруда. Поглощательные способности поверхностей камеры горения в опытах не изменялись = onst), и с достаточной степенью точности их можно было считать серыми и изотропно отражающими и излучающими. Критерий Шустера был равен нулю, так как коэффициент рассеяния чистых газов крайне мал и им вполне можно пренебречь по сравнению с коэффициентом поглощения Поскольку температура охлаж- [c.416]

Конвекция частиц играет определ5пощую роль, когда диаметр частиц мал (д < 0,5-1 мм). От кипящего слоя таких частиц к погруженному в него телу (или от тела к слою) теплота передается на 2-3 порядка интенсивнее, чем к потоку чистого газа при той же скорости. Интенсификация теплообмена обеспечивается сочетанием большой концентрации частиц мелкозернистого материала и активного движения их около теплообменной поверхности. Из рис. 3.4 видно, что в плотном продуваемом слое неподвижных мелких частиц, несмотря на большую их концентрацию, коэффициент теплоотдачи сравнительно невелик, особенно при атмосферном давлении. Здесь теплота передается конвекцией газа, турбулизируемого прижатыми к теплообменной поверхности частицами, поэтому коэффициент теплоотдачи монотонно увеличивается с увеличением скорости газа и [c.93]

Кюде [87] приводит пример, когда длина факела городского газа могла быть определена по формуле (82) при одном и том же коэффициенте k, равном 228 для случаев горения чистого газа. В одном случае это относилось к горению при скоростях вытекания его в пределах 30—400 ж/се/с, а в другом — к горению того же газа в смеси первичного воздуха, количество которого варьировалось в пределах 12—55% при скоростях вытекания от 15 до 35 м1сек. Этот пример хорошо иллюстрирует влияние первичного воздуха на длину пламени. [c.126]

В то же время доступность той или иной точки поверхности трубы для омывания проходящими пузырями могла супхественно изменяться в зависимости от шага труб в пучке, т. е. мог изменяться локальный коэффициент теплообмена в этой точке. Однако всякое подобное изменение локального теплообмена компенсировалось обратным изменением в другой точке. Например, если около некоторой точки начинало проходить больше чистого газа, т. е. увеличивалась средняя во времени локальная порозность и уменьшался локальный коэф-фицие нт теплообмена, то одновременно в другой точке уменьшалась локальная порозность и возрастал локальный коэффициент теплообмена. Может существовать также компенсация локальных изменений коэффициента теплообмена в двух точках поверхности трубы, если они расположены последовательно по ходу обтекания трубы частицами, т. е. одна получает частицы, уже прогретые около второй. В этом случае усиление теплообмена в первой по ходу частиц точке должно приводить к ослаблению его в следующей. [c.402]

Коэффициент сопротивления футерованного термокислотоупорной плиткой прямоточного циклона ЦКТИ с раскручивателем на входе в трубу чистого газа = 50. В качестве расчетной принимается скорость в сечении цилиндрической части корпуса. [c.33]

Количество газа в миллиграммах на литр (мг/л), которое может содержаться в воде при данных условиях, зависит от температуры воды, коэффициента растворимости данного газа и от давления газа над поверхностью воды. Если мы начнем уменьшать давление газа над водой, то и содержание растворенного газа в воде будет уменьшаться, так как нарушится равновесное состояние и молекулы газа будут выделяться из воды. Обычно мы имеем дело с т1рисутствием над водой не какого-либо чистого газа, а смеси газов. Например, в природе вода находится в контакте с воздухом, который является смесью газов, состоящей главным образом из азота и кислорода. [c.19]

Установки для измерения сжимаемости чистых газов и газовых смесей в диапазоне температур 90—425 К и давлений до 200-10 Н/м основаны на использовании метода Барнетта [4], сущность которого заключается в измерении давлений ряда изотермических расширений. Методы пьезометра постоянного объема и постоянного количества, широко применяемые для измерения сжимаемости газов и газовых смесей, требуют одновременного определения давления, температуры, объема и массы вещества. При использовании метода последовательного изотермического расширения Барнетта необходимо измерять только давление и температуру. Коэффициенты сжимаемости определяются непосредственно по экспериментальным данным графическими или аналитическими методами. [c.57]

При эталонировке прибора введением в процессе измерения небольшой дозы чистого газа требуется, чтобы коэффициенты пропорциональности ионного выхода для [c.138]

Если в масс-спектре к компонентной смесп имеется и пиков иопиого тока различных масс, то будем иметь л ур-ний с А иеизвестнымн и с к-п коэффициентами. Коэфф. определяются градуировкой прибора на чистых газах. При этом равно величине пика [c.148]

Процесс калибровки хроматографа по компоненту А теперь сводится к введению в хроматограф с помощью микродозатора, для которого предварительно определен коэффициент К, чистого газа, содержащего компонент А в количестве С,,, и измерению высоты полученного пика /г д. В линейном диапазоне сигнала детектора от концентрации расчет количества компонента А в анализируемой смеси ведут по формуле (11.8). При отсутствии линейности аналогично описанному выше строится калибровочный график. [c.295]

Метод калибровки по чистым газам прост в осуществлении, не требует специального оборудования и обеспечивает высокую ее точность (относительная погрешность 1 %). Коэффициент К, определяемый для каждого используемого в работе микродозатора применительно к рабочему дозатору хроматографа, имеет постоянное значение. Однако периодически его следует проверять, вводя в прибор любую доступную смесь (например, воздух или N2). [c.295]

Излучение чистых газов отличается от излучения твердых тел. Во-первых, поглощение и испускание лучистой энергии газами всегда имеет резко выраженный селективный характер. Например, спектр поглощения углекислоты состоит из ряда полос. Три из них, наиболее мощные, учитываются в теплотехнических расчетах. Аналогичное положение имеет место для водяного пара. В пределах соответствующих полос эти газы п испускают энергию. Как было сказано, при полосовых спектрах испускания закон Стефана— Больцмана не применим. В формуле (7-16) показатель п для СОз может быть приближенно принят равным 3,5, для НоО — равным 3. Если л<елательно сохранить четвертую степень при температуре, необходимо считаться с существенной зависимостью коэффициента С от температуры, что было уже отмечено формулой (7-17). [c.195]

Итак, степень черноты чистого газа изменяется в зависимости от толщины слоя по экспоиеитному закону. Если только коэффициент К отличается от нуля, степень черноты, как и коэффициент поглощения, растет вместе с толщиной слоя. При л = оо получаем [c.196]

Соответствующие оценки свидетельствуют, что величины Zj P, Т) тем больше, чем значительней разнятся критические температуры газов / и к, а их текущие значения при некоторых Р ж Т, соответствующие заданным ксшцентрациям Х и Xf , в первом приближении можно заменить средними Zjh P, Т) при тех же условиях. Интервал изменения концентраций выбирался по возможности шире, исходя из имеющихся опытных данных по сжимаемости бинарных смесей. Графическое представление поправок в зависимости от давления при Т = idem показано на рис. 1. Кривые Zth = f (P) эквидистантны аналогичным кривым на графиках зависимости коэффициентов сжимаемости чистых газов для области, где Z 1. Следовательно, аналитическая зависимость от Р и Г может быть выражена в явном виде уравнением состояния, запись которого в общей форме представлена равенством (1). [c.130]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...