Коэффициент вязкостный

В работе 125) предложены методы расчета полей скоростей, концентраций и температур на основе решения уравнений переноса количества движения, вещества и энергии с учетом нелинейной зависимости переносных коэффициентов (вязкостных и диффузионных) от концентрации (температуры) при пленочном течении. Там же [c.77]

Как изменится средний коэффициент теплоотдачи при вязкостном режиме течения жидкости в трубе, если скорость жидкости [c.68]

Как изменятся значения числа Nu и коэффициента теплоотдачи при вязкостном режиме течения жидкости в трубе, если диаметр трубы увеличить соответственно в 2 и 4 раза, сохранив среднюю температуру жидкости и температуру стенки постоянными а) при постоянной скорости х<идкости и б) при постоянном расходе жидкости. [c.69]

Следовательно, режим вязкостный, и для определения коэффициента теплоотдачи воспользуемся формулой (5-1). Так как относи- [c.69]

Вследствие сложной структуры пористых материалов значения коэффициентов а, (3 могут быть установлены только экспериментально. Параметры аир названы вязкостным и инерционным коэффициентами сопротивления и имеют размерность [а] =м [/3] =м . При этом а есть величина, обратная коэффициенту проницаемости К. Для определения коэффициентов а, экспериментальная зависимость перепада давлений Pi Pi на пористой пластине толщиной 6 от удельного расхода G несжимаемого потока в соответствии с уравнением (2.1) приводится к линейному виду [c.19]

Из ранее изложенного следует, что для гидродинамического расчета ПТЭ особое значение имеют вязкостный и инерционный коэффициенты сопротивления. На их величину оказывают влияние различные факторы. Так, для пористых порошковых металлов важную роль играют материалы, размер, форма частиц исходного порошка, технология изготовления образца. [c.20]

Эмпирические корреляции между вязкостным а, инерционным 0 коэффициентами сопротивления и пористостью металлокерамических материалов [ 16] [c.21]

Рис. 2.2. Вязкостный (а) и инерционный (б) коэффициенты сопротивления проницаемых металлов в зависимости от пористости. Обозначения соответствуют данным табл. 2.1

Выясним, как изменяются средние коэффициенты теплообмена а / т-и гидравлического сопротивления / на входном участке длиной / плоского канала шириной 5 при движении однофазного теплоносителя теплопроводностью и числом Рг в результате заполнения канала пористым материалом теплопроводностью X, имеющим вязкостный а и инерционный /3 коэффициенты сопротивления и средний размер частиц dq, Массовый расход теплоносителя G и число Рейнольдса потока Re = = G8/ (1 остаются неизменными. [c.123]

Вязкость масел зависит от различных факторов, прежде всего от температуры, с ростом которой вязкость уменьшается. Смазочные масла для работы в определенных условиях выбирают по вязкости при некоторой средней температуре. Для этого используют либо значения вязкости, регламентируемые ГОСТ или ТУ обычно при температуре 50° С и 100° С, либо коэффициент изменения вязкости при этих температурах, либо вязкостно-температурную зависимость, показанную для некоторых масел на рис. 2. Чем положе кривая такой зависимости или чем меньше угол наклона кривой в двойных логарифмических координатах к горизонтали, тем лучше вязкостно-температурные свойства масел. [c.731]

Средний коэффициент теплоотдачи при вязкостно-гравитационном режиме приближенно можно определить по формуле [31] [c.302]

Значения вязкостного коэффициента Ку [c.223]

Эго означает, что коэффициент теплоотдачи (Ми) является функцией безразмерной продольной координаты, соотношения инерционных и вязкостных сил (Ке), соотношения между характеристиками молекулярного переноса импульса и теплоты (Рг). [c.14]

Рассчитанный по приведенным выше формулам коэффициент сопротивления X подставляют в формулу (10) и определяют потери давления на вязкостное трение в трубопроводе. [c.17]

Если длина трубы больше длины начального теплового участка и теплообмен имеет место с начала трубы, средние коэффициенты теплоотдачи при вязкостном течении могут быть определены по уравнению [Л. 144] [c.212]

При вязкостно-гравитационном режиме коэффициенты теплоотдачи больше определяемых по формулам (8-4) и (8-5). В результате влияния естественной конвекции коэффициент теплоотдачи при определенных условиях может увеличиться в 5 раз. [c.212]

Приближенная оценка среднего коэффициента теплоотдачи при вязкостно-гравитационном режиме может быть произведена по формуле [Л. 125] [c.213]

Наличие наряду с вынужденным свободного движения может существенно изменить протекание процесса. Сложный характер течения в переходной области чисел Рейнольдса затрудняет количественное описание процесса теплообмена. Обобщенные методики расчета теплообмена в переходной области отсутствуют. Приближенная оценка наибольшего и наименьшего значений коэффициента теплоотдачи может быть произведена соответственно по формулам для турбулентного и вязкостного течений. [c.217]

При более точном расчете учитываются отличия в коэффициентах формы каналов и эффекты вязкостного взаимодействия и перемешивания в параллельных связанных каналах. При этом вышеприведенная формула приобретает вид [c.123]

Эта же избыточная скорость представит скорость упругого скольжения ремня, соответствующего имеющемуся изменению деформации Ае. Отсюда и видно, что при одних и тех же допускаемых изменениях деформаций Ае абсолютное скольжение ремня будет тем больше, чем больше скорость передачи. Так как ремни на практике для придания им гибкости смазываются специальными мазями и жирами, то между ремнем и ободом шкива получается некоторая жировая пленка и на скользящей дуге обхвата будет иметь место как бы явление жидкостного (вернее вязкостного) трения. А для жидкостного (вязкостного) трения, как мы уже знаем, коэффициент трения растет с увеличением скорости скольжения. Вот почему ремни, работающие на высоких скоростях, имеют величину / больше, чем ремни, работающие с небольшой скоростью. [c.330]

По ГОСТ 3153—51 пологость вязкостно-температурной кривой оценивается по температурному коэффициенту вязкости (ТКВ). 12 [c.12]

При вязкостном неизотермичсском течении жидкости в трубах коэффициент сопротивления трения можно определить ио следующей формуле [19] [c.68]

При достаточно больших значениях Re силы вязкостного трения, действующие в турбулентном потоке, становятся малыми по сравнению с силами инерции частиц жидкости (зона турбулентной автомодельности). Безразмерные характеристики потока, в частности коэф( )и-цнент сопротивления трения л и коэффициенты местных сопротивлений в этой зоне не зависят от числа Ке. что определяет наличие квадратичного закона сопротивления трубопровода. Аналогичная особенность присуща также и процессам истечения через малые отверстия и насадки, безразмерные характеристики которых (коэффициенты истечения) в зоне больших значений Ке остаются практически постоянными (квадратичная зона истечения). [c.110]

На рис. 3.17 представлены гвдродинамические характеристики 1-3 охлаждаемой пористой стенки. Плотность теплового потока является параметром. Вязкостный а = 1,17 10 м" и инерционный (3 = 7,15 X X 10 м коэффициенты сопротивления вычислены по соотношениям для тугоплавкого материала пористостью П = 0,5. При расчете принято б = 10 мм X = 10 Вт/(м К) Tq = 293 К Т = 773 К, G = = 0,614 кг/(м - с) Re = 0,01 (ро =86 10 Па Охладителем [c.70]

Принимаем следующие параметры яроцесса / =0,1 м = 10 Вт/м в качестве охладителя используем воду с начальной температурой to = = 20 °С предельная температура стенки на выходе обогреваемого канала Т" = 120 °С проницаемой матрицей является волокнистая медь пористостью П = 0,6 и теплопроводностью П = 100 Вт/ (м К), вязкостный и инерционный коэффициенты сопротивления которой рассчитываются с помощью соотнощения из табл. 2.1 а = 2,57 10 /3 = = 9,1 10 П Затрачиваемая на прокачку охладителя мощность рассчитывается по формуле N = G8AP/p. Искомая величина отношения мощностей для сравниваемых вариантов может быть найдена следующим образом [c.125]

Отношение двух сил численно выражается через соответствующие критерии подобия. Так, например, J Т = k Re, где k — коэффициент пропорциональности Re — критерий вязкостного подобия или критерий Рейнольдса. Поэтому условием вязкостного подобия двух пото- [c.79]

Таким образом, по известным прочностным и вязкостным характеристикам представляется возможность оценивать трещиностойкость конструктивных элементов с острыми угловыми концентраторами, в частности, смещением кромок. Однако, такой подход имеет тот недостаток, что значение коэффициента интенсивности напряжений и его размерность зависят отуглау. DoajoMyB работе /19/ предложено также воспользоваться напрямую соотношениями механики разрушения /22/, вводя в них некоторую эквивалентную величину трещины 1 . При этом [c.36]

Обобщением этого факта на случай произвольного движения является гипотеза о том, что касательные напряжения, а также зависящие от ориентаций плои адок части нормальных напряжений пропорциональны соответствующим скоростям деформаций. Иными словами, предполагается во всех случаях движения жидкости линейная связь между вязкостными напряжениями и скоростями деформаций. При этом коэффициентом пропорциональности в формулах, выражающих эту связь, должен быть динамический коэффициент вязкости д,, так как для прямолинейного движения эти формулы должны превращаться в формулу Ньютона (1.11) для вязкостного напряжения. [c.80]

Наряду с приведенными формулами для определения коэффициента X разными исследователями получены иные полуэмпири-ческие или эмпирические формулы, достаточно простые и точные. Так, Б частности, А. Д. Альтшуль, рассматривая турбулентный поток в трубе как единое целое, т. е. не выделяя в нем вязкий подслой, и учитывая не только турбулентные, но и вязкостные напряжения, получил зависимости для распределения скоростей и закона сопротивления, справедливые для всех трех зон турбулентного режима. Приведенные выше формулы Прандтля — Никурадзе получаются из формул Альтшуля как частные случаи. Формула Альтшуля для коэффициента X имеет вид [c.169]

Бeзpaзмepнaя комбинация p,o/(poDo) есть число Шмидта (S ), которое характеризует отношение вязкостных и диффузионных эффектов. Представим в безразмерной форме соотношения Стефана— Максвелла (используем систему (1.35), при этом диффузионные потоки отнесем к величинам pol o. а бинарные коэффициенты диффузии к D jo), получим [c.38]

При ламинарном релсиме они зависят не только от характера местного сопротивления, но и от сил вязкого трения, которые пропорциональны скорости потока в первой степени, т. е. от числа Рейнольдса. Причем при Re < 10 в местных сопротивлениях жидкость течет без отрыва от стенок и гидравлические потери обусловливаются только вязкостным трением. Коэффициент местного сопротивления определяют по формуле t = /Re, где А — коэффициент, зависящий от вида местного сопротивления (табл. 22.3). При значениях 10 < Re <1 3500 потери зависят как от числа Рейнольдса, так п от соотношения площадей. Коэффициент местных потерь находят по формуле С = Л/Re + ур. [c.299]

Для определения среднего коэффициента теплоотдачи при вязкостном режиме движения гидродинамически стабилизированного течения при /с = idem может быть использована следующая формула 1[34] [c.301]

При ламинарном течении жидкости в трубах свободное движение накладывается на вынужденное, что приводит к изменению теплоотдачи. При ОгРг>8-10 имеет место вязкостно-гравитационный ламинарный режим и средний коэффициент теплоотдачи на внутренней поверхности горизонтальной трубы определяется выражением [c.397]

Влияние свободного движения сказывается при GrPr 8 10 (заметим, что произведение критериев Gr и Рг иногда заменяется одним критерием Релея Ra = GrP ). Соответствующий режим течения жидкости в трубе (канале) называется вязкостно-гравитационным. Для ориентировочного расчета среднего коэффициента теплоотдачи в этом режиме (Re < 2300, GrPr 8 10 ) можно рекомендовать формулу [c.209]

Для определения среднего коэффициента теплоотдачи при вязкостно-гравитационном режиме течения акад. М. А. Михеевым рекомендована следующая ( юрмула, полученная на основе обработки и обобш,ения многочисленного экспериментального материала [c.339]

Для случая = onst в [Л. 114], проведенной в Энергетическом институте им. Г. М. Кржижановского, предложена для расчета местных коэффициентов теплоотдачи при вязкостном течении в начальном тепловом участке следующая формула [c.211]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...